Ф е деральный горный и промышленный надзор России
(Госго рт ехн ад зор России)

Серия 03

Нормативные документы межотраслевого
применения по вопросам промышленной
безопасности и охраны недр

Выпуск 42

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ РАЗВИТИЯ
ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ АВАРИЙ НА НАКОПИТЕЛЯХ
ЖИДКИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ

РД 03-607-03

Москва

Государственное унитарное предприяти е
«На учно- технический центр по безопасности в промышленности
Госго рт ехн ад зо ра России»

2003

Ответственные разработчики:

А.А. Шаталов, В.П. Аксенов, Ю.Ф. Некрасов, В.В. Агентов, Л.И. Кондратьев, А.А . Манушин

Методические рекомендации по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов (РД 03-607-03). Серия 03 . Выпуск 42 / Колл . ав т. - М.: Государственное унитарное предприятие «Научно-технический центр по безопасности в промышленности Госгортехн ад зора России», 2003 .

Методические рекомендации предназначены для расчета параметров прорана и зон затопления при гидродинамических авариях на эксплуатируемых и проектируемых накопителях жидких промышленных отходо в предприятий и организаций, поднадзорных Г осго ртехн ад зору России, и и спол ьзуются при деклариров ании безопасности, оцен ке технического состояния и безопасности эксплуатации, опре делении размера вероятного вреда в результате аварии на гидротехнических сооружениях и других работах. При соответствующем обосновании Методические рекомендации могут быть использованы для расчета параметров прорана и зон затопления при авариях н а грунтовых плотинах предприятий, подконтрольных другим органам надзора. Методические рекомендации разработаны Госго рт ехн ад зором России при участии ООО «НПО Аг ро химбезо пасн ос ть» и ООО «Н ТЦ Спецпромгид ротэ к».

Настоящие Методические рекомендации, утвержденные постановлением Госгортехнадзора России от 05 .06 .03 № 51, вводятся в действие с 01.08 .03 г. (постановление Госгортехнадзора России от 25 .07 .03 № 105 ).

СОДЕРЖАНИЕ

I. Общие положения . 2

II. Основные положения, принимаемые при расчете . 2

III. Расчет образования прорана (процесса разрушения дамб) 3

IV. Определение параметров потока в сечении у подошвы откоса дамбы .. 6

V. Расчет максимальных параметров потока по трассе растекания . 9

Приложение 1. Функции относительной глубины φ(η) 11

Приложение 2. Список рекомендуемой литературы .. 14

Утверждены

постановлением Госгортех н адзора

России от 05 .06 .03 № 51 .

Введены в действие с 01 .08 .03 г.

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕ Н ДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ РАЗВИТИЯ
ГИДРОДИ Н АМИЧЕСКИХ АВАРИЙ НА НАКОПИТЕЛЯХ
ЖИДКИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ*

* Не нуждаются в государственной регистрации (письмо Минюста России от 21 .06.03 № 07 /6323-Ю Д).

РД 03-607-03

I . ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. При аварии на хранилищах происходит разрушение ограждающих сооружений (дамб) и разлив содержимого хранилищ, вызывающий затопление окружающих территорий.

1.2 . Опасность аварий определяется возникновением чрезвычайных ситуаций (ЧС): обстановки, которая может повлечь за собой человеческие жертвы, ущерб здоровью людей или окружающей среде, материальные потери и нарушение жизнедеятельности людей.

1.3 . Методические рекомендации (далее - Методика) позволяют определить показатели, характеризующие аварию:

границы зоны затопления;

время образования прорана;

размеры и форму развития прорана;

расходы и объемы жидких отходо в, выливающихся по мере развития прорана;

высоту, скорость и гидродинамическое давление волны прорыва по пути движения.

1 .4 . Методика предназначен а для использования:

орга н изациями, эксплуат ирующими хранилища;

проектными организациями;

экспертными центрами;

другими организациями, по роду своей деятельности связанными с обеспечением безопасности хранилищ;

при декларировании безопасности гидротехнических сооруже ни й (далее - ГТ С);

при определении последствий гидродинамической аварии;

при определении возможности да ль нейшей эксплуатации хранилищ и при других работах, в которых требуется оценка параметров прорана и зоны растекания при аварии хранилища.

II . ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ, ПРИНИМАЕМЫЕ ПРИ РАСЧЕТЕ

2 .1 . Процесс разрушения хранилища, образования прорана и движения образующегося при этом потока отходов является сложным. Неравномерный и неустановившийся характер движения потока по всей трассе растекания обусловливают переменные значения его гидродинамических параметров, поэтому для упрощения расчетов рассматриваемый процесс разделяется в расчетн ом отношении на два этапа:

а) расчет образования прорана и расчет параметров потока в сечении у подошвы откоса дамбы;

б) расчет максимальных параметров потока по трассе растекания.

2 .2 . В Методике приняты следующие допущения:

поперечное сечение прорана принимается прямоугольным и постоянным по всей длине прорана;

после образования прорана жидкость растекается по местности, имеющей естественный уклон;

гидравлический прыжок, возникающий на переходе потока с участка с уклоном дна больше критического на участок, где уклон меньше критического, не рассматривается.

III . РАСЧЕТ ОБРАЗОВАНИЯ ПРОРАНА (ПРОЦЕССА РАЗРУШЕНИЯ ДАМБ)

3.1 . В расчетах приняты следующие основные обозначения:

H_max - максимальная разница между отметкой гребня ограждающей дамбы и отметкой, до которой могут вытекать жидкие отходы, м.

F - площадь заполнения хранилища (определяется по графику зависимости площади F и объема v от уровня заполнения), м² .

v_max - полный объем отходов в хранилище (определяется по графику зависимости F и v от уровня заполнения), м³ .

l₀ - ширина гребня дамбы, м.

m_отк - заложение внутреннего откоса дамбы (отношение длины горизонтальной проекции откоса к высоте откоса), м/м.

n_отк - заложение внешнего откоса дамбы, м/м.

ρ_s - плотность частиц грунта, т/м³ .

ρ_ж - плотность жидкости и неконсолидированных отходов (жидких отходов), т/м³ .

ρ_d - средняя плотность сухого грунта тела дамбы, т/м³ .

ν - кинематический коэффициент вязкости жидкости и неконсолидированных отходов (жидких отходов), см² /с. (Для воды кинематический коэффициент вязкости равен 0 ,0101 , см² /с).

d - средневзвешенный размер частиц грунта, мм.

3 .2 . Исходными данными для расчета являются:

максимальная разница между отметкой гребня ограждающей дамбы и отметкой, до которой жидкие отходы могут вытекать;

зависимость площади и объема хранилища от отметки заполнения;

ширина гребня дамбы;

заложение внутреннего откоса дамбы;

заложение внешнего откоса дамбы;

плотность частиц грунта, плотность сухого грунта, плотность и вязкость вытекающих жидких отходов;

средневзвешенный размер частиц грунта.

3 .3 . За начальные условия расчета размыва элементарного прорана принимается равенство

y₀ = b₀ = h₀ = 0 ,5 , м , ( 1 )

где y₀ - начальная глубина прорана;

b₀ - начальная ширина прорана;

h₀ - начальная глубина потока.

На рис . 1 представлена схема расчета размыва гребня и пляжной зоны хвостохранилища.

Рис. 1 . Схема расчета размыва прорана

Задавая приращение глубины прорана на каждом расчетном шаге постоянным и равным Δy ≤ y₀ , определяют приращение ширины прорана

( 2 )

Задавая приращения размеров прорана ( Δy и Δb ) , определяем уменьшение глубины вытекающего из прудка слоя ΔH . Расчет ведется методом итераций.

Определение параметров размыва прорана и потока производится в расчетный i -й промежуток времени:

глубина прорана y_i = y_i_-₁ + Δy ; ( 3 )

ширина прорана b_i = b_i_-1 + Δb ; ( 4 )

длина прорана l_i = y_i ( m_отк + n_отк ) + l₀ , м. ( 5 )

При достижени и y_i = H_max принимается, что увеличение прорана рассчитывается только за счет его расширения:

b_i = b_i_-1 + Δb ' , (6 )

где Δb ' = 2,5Δy × [y₀/(y₀ + Δy)] . ( 7 )

Глубина потока в проране h_i = 2/3( H_i ) , м, (8 )

где H_i определяется по формуле ( 30).

Расход потока в проране м³ /с, ( 9 )

где m - коэффициент водослива, принимаемый равным 0 ,31.

Уде ль ный расход потока в проране q_i = Q_i / b_i = 1,373 × , м² /с. (10 )

Скорость потока в проране u_i = Q_i /( b_ih_i ) = 2, 056 × , м/с. (11)

Неразмывающая скорость для несвязанных грунтов u₀_i , м/с, определяется для заданного значения d_ср и гидравлических параметров потока по зависимостям В.С. К н ороза:

для 0 ,05 мм < d < 0 ,25 мм

( 12 )

для 0 ,25 мм < d < 1 , 5 мм

(13)

для d > 1 ,5 мм

(14 )

где k = 0 ,785 d^0,75 ;

R_i - гидравлический радиус потока для прямоугольного сечения прорана, определяемый по формуле:

(15)

Для частиц грунтов с d < 0,1 мм при определении значения неразмывающей скорости необходимо учитывать силы сцепления между частицами грунта.

Неразмывающая скорость для связанных грунтов определяется по формуле

(16 )

где m - коэффициент условий работы, принимаем равным 1 ;

d_э - эквивалентный диаметр отрывающихся отдельностей связанного грунта (для супесей d_э = 3 мм, для суглинков d_э = 4 мм, для глины d_э = 5 мм);

C_гр - нормативная усталостная прочность связанного грунта на разрыв, Па: C_гр = 0 ,35 C^Н ;

C^Н - нормативное удельное сцепление грунта, Па;

k - коэффициент однородности, допускается принимать равным 0 ,5 ;

Значение неразмывающей скорости определяется по справочнику проектировщика «Гидротехнические сооружения» (под ред. В .П . Недриги. М.: Стройиздат, 1983 . 543 с.).

Величина гидравлической крупности W₀ , м/с, для размы в аемых грунтов в проране определяется в зависимости от диаметра частиц грунта по формулам:

пр и d ≤ 0 ,1 мм (17 )

при 0 ,1 мм < d < 0 ,6 мм (18 )

при 0 ,6 мм < d < 2 ,0 мм ( 19 )

при d ≥ 2 ,0 мм (20 )

где g - ускорение силы тяжести ( g = 9 ,81 м/с²).

Время размыва элементарного объема прорана

( 21)

где Δ W_i - увеличение объема размытого прорана, м³ :

ΔW_i = W_i - W_i_-1 = 0 ,5 (b_iy_il_i - b_i_-1y_i_-1l_i_-1 ); (22 )

μ_i - транспортирующая (размывающая) способность потока.

В зависимости от гидравлических параметров потока и диаметра частиц размываемого грунта они могут переноситься потоком либо во взвешенном, либо в донном состоянии.

Если скорость потока u_i ≥ 2,7 u₀_i и все частицы d ≤ 0,15 мм (переносятся во взвешенном состоянии), то величина μ_i может быть определена как

(23)

где u_кр_i - критическая скорость потока, м/с, определяется:

при y_i < H_max u_кр_i = 2 ,63 h_i^0,5 ; (24 )

при y_i = H_max u_кр_i = 3 ,77 h_i^0,2 . (25 )

Если u_i < 2,7 u₀_i и все частицы d > 0,15 мм (движутся в донном режиме), то величина μ_i определяется по формуле

( 26 )

Объем жидкости, вытекающей из прудка за время Δt_i :

(27)

Общий объем, вытекший за время Т = ΣΔt_i :

V_i = ΣΔ V_i . ( 28 )

Понижение уровня в прудке

ΔH_i = ΔV_i/F. (29 )

Глубина слоя, вытекающего из прудка:

H_i = H_i- ₁ + Δy - ΔH_i-₁. ( 30 )

Глубину слоя, вытекающего из прудка, ΔH_i можно также определить по графикам зависимости V и F от уровня заполнения.

При i = 1 принимаем, что H₀ = y₀ и Δ H₀ = 0 .

Расчет ведется до того момента, когда V_i достигает з н ачения V_max или величина транспортирующей способности μ_i становится мень ш е 0 ,003 .

IV . ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПОТОКА В СЕЧЕНИИ У ПОДОШВЫ ОТКОСА ДАМБЫ

Для определения значений скорости U и глубины h потока по внешнему откосу дамбы из результатов расчетов, полученных в п. 2.2.3, выбираются:

максимальное значение полного расхода Q_max и соответствующие ему значения ширины b₁₁ и глубины h₁₁ (вариант 1 );

максимальное значение удельного расхода q_max и соответствующие ему значения ширины b₁₂ и глубины h₁₂ (вариант 2 );

максимальное значение ширины прорана b_max .

Расчет по выбранным параметрам производится одновремен но для Q_max и q_max .

4.1 . Для определения формы свободной поверхности потока необходимо сравнить величину нормальной глубины h₀ с критической глубиной h_кр и уклона внешнего откоса дамбы i_в.о с величиной критического уклона i_кр .

Определение критической глубины потока, м (здесь и далее по тексту формулы в левой колонке относятся к первому варианту расчета, в правой - ко второму):

(31)

где α - коэффициент кинетической энергии, принимается равным 1,1;

g - ускорение силы тяжести ( g = 9 ,81 м/с²).

Нормальная глубина h₀ потока вычисляется в процессе итерационной процедуры (подбором) по значению модуля расхода K₀ :

вычисляется модуль расхода:

(32)

где i_в.о = 1/ n_отк .

Задавая различные значения h₁ ( h₂ ) (здесь и далее по тексту значения параметров, указанных в скобках, относятся ко второму варианту расчета ), определяем характеристики потока:

площадь сечения, м²

ω ₁ = b ₁₁ h ₁ , ω ₂ = b ₁₂ h ₂ ; ( 33 )

смоченный периметр потока

χ₁ = b₁₁ + 2 h₁ , χ₂ = b₁₂ + 2 h₂ ; ( 34 )

гидравлический радиус

R ₁ = ω ₁ / χ ₁ , R ₂ = ω ₂ / χ ₂ ; (35 )

коэффициент Шези

( 36 )

где n - коэффициент шероховатости, принимаемый равным 0,025 ;

значение расчетного модуля расхода K_r

( 37 )

Подставляя значения параметров, определяемых по уравнениям ( 33 ) - ( 36), в выражения ( 37), получим

( 38)

Результаты расчетов и значения h₁ ( h₂ ) заносятся в таблицу. Значение h₁ ( h₂ ), при котором расчетный модуль расхода K_r₁ ≈ K₀₁ ( K_r₂ ≈ K₀₂ ), и будет значе ни ем нормальной глубины потока h₀₁ ( h₀₂ ) .

Величина критического уклона определяется по формуле

(39)

Подставляя значения параметров, определяемых по уравнен и ям ( 33) - ( 36) при h = h_кр , в формулу ( 39 ), п олучим

(40)

где b_кр1 = b₁₁ , b_кр2 = b₁₂ .

В зависимости от глубины потока в начале откоса h₁₁ ( h₁₂ ) и соотношения i i_кр1 ( i i_кр2 ) и h₀₁ h_кр1 ( h₀₂ h_кр2 ) определяется форма свободной поверхности потока.

4 .2 . Определение глубины потока в сечении у подошвы откоса.

Из полученных значений h₁₁ , h₀₁ , h_кр1 ( h₁₂ , h₀₂ , h_кр2 ) выбираются наибольшее и наименьшее значения глубины потока [ h_max₁ , h_min₁ ( h_max₂ , h_min₂ )] и вы числяе тся среднее значе ние

h_ср1 = ( h_max₁ + h_min₁ )/2, h_ср2 = ( h_max₂ + h_min₂ )/2. (41)

Определяем длину откоса L , на которой устанавливается нормальная глубина h₀₁ ( h₀₂ ):

( 42 )

(43)

где b_ср1 = b₁₁ , b_{ср 2} = b₁₂ ;

η_ij - относительная глубина (для каждого из вариантов) определяется:

η₁₁ = h _max ₁ / h ₀₁ , η₁₂ = h _max ₂ / h ₀₂ ; (44а)

η ₂₁ = h_min2/h₀₁, η ₂₂ = h_min2/h₀₂, (44 б )

По величинам гидравлических показателей русла X₁ ( X₂ ) и относительным глубинам находятся функции относительной глубины φ ( η₁₁ ), φ ( η₁₂ ) и φ ( η₂₁ ), φ ( η₂₂ ) (приложение 1).

Гидравлический показатель русла определяется по формулам:

(45 )

Полученные в уравнении ( 42) величины L₁ и L₂ сравниваются с длиной внешнего откоса дамбы L₀ .

Если полученное значение L₁ < L₀ ( L₂ < L₀ ), то считается, что глубина потока у подошвы откоса равна нормальной глубине h₀₁ = h₁₁ и h₀₂ = h₁₂ . Если же значение L₁ > L₀ ( L₂ > L₀ ), тог да, задавая L₁ = L₀ ( L₂ = L₀ ), из уравнения ( 42) определяем глубину потока у подошвы откоса

( 46 )

4 .3 . Определение скорости потока в сечении у подошвы откоса дамбы.

Скорость u определяется по известному расходу и глубине потока в сечении у подошвы откоса:

u₁ = Q_max/(b₁h₀₁), u₂ = q_max/h₀₂. ( 47 )

Из полученных расчетов из двух случаев выбираем максима ль ные значения параметров потока в сечении у подошвы откоса: глубины h_max и скорости u_max . Ширина потока в этом сечении принимается равной максимальной ширине прорана b_max . Эти величины являются исходными для расчета движения потока по прилегающей к хранилищу местности.

V . РАСЧЕТ МАКСИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПОТОКА ПО ТРАССЕ РАСТЕКАНИЯ

В зависимости от характера рельефа вытекающий из хранилища поток может быть ограничен боковыми склонами долины ли бо растекание может происходить нестесненным образом, если хранилище расположено на плоской местности или в широкой долине.

Учитывая , что хранилища организаций, подконтрольных органам Госгортехн адзора России, в основном относятся к овражным, овражно-поймен ны м и (или) равнинным типам, принимается, что вытекающий поток ограничен постоянным значением боковых склонов ложбин, лога или слабонаклоненных поверхностей поймы или равнины.

В расчете принято допущение, что лог по всей длине трассы растекания имеет треугольное сечение.

Для определения параметров потока по трассе растекания русло потока разбивается на участки с постоянными уклонами дна и формой поперечного сечения. На границах участков принимается условие равенства расходов. За расчет н ое принимается максимальное значение расхода потока Q_п = Q_max , полученное в результате расчета на первом этапе.

Д ля расчета площади сечения лога на концах выбранных участков задаются характерные абсолютные отметки бортов A_б и д на A_д лога (рис. 2).

Рис. 2 . Поперечное сечение лога

Для определения формул расчета скорости u_i , глубины h_i и ширины b_i потока вычисляются уклоны i -х участков лога I_л_i :

I_л_i = ( A_д_i_-₁ - A_д_i )/ L_л_i ,

где L_л_i - длина выбранного i - го участка лога.

Для плоского рельефа местности и уклонов с I_л_i < 0 ,01 параметры потока определяются:

скорость потока ( 48 )

глубина потока ( 49 )

ширина потока ( 50 )

где - относительное расстояние, определяемое по формуле:

( 51 )

Для уклонов I_л_i > 0 ,01 параметры потока в i - м ст воре определяются:

(52)

( 53 )

где m - среднее заложение откосов лога в створе, определяемое по формуле:

Так как коэффициент Шези C и гидравлический радиус R зависят от глубины h^н , то h^н определяется методом последовательных итераций. При этом C определяется по формуле ( 36), R определяется по формуле ( 35).

В зависимости от соотношения глубин h_i_-₁ , h_кр , h^н и уклона будем иметь кривую спада либо подпора (рис. 3). Исходя из уравнения Бер н улли

( 54 )

где - потери напора между створами;

U_ср = ( U_i_-₁ + U_i )/ 2 , C_ср = ( C_i_-₁ + C_i )/ 2 , R_ср = ( R_i_-₁ + R_i )/ 2 ;

- скорость потока в i -м створе;

i = I_л_i ,

определяем длину кривой свободной поверхности l :

(55)

г де h_i_-1 - глубина в предыдущ ем створе.

Рис. 3 . Кривые свободной поверхности

Если длина кривой l меньше расстояния между створами L_л_i , то h_i достигнет h^н или h_кр и будет им равна (соответственно), в противном случае определяем глубину h_i по формуле

( 56 )

Площадь максимального затопления между створами определяем по формуле

(57)

Расчет повторяется для следующего створа.

Гидродинамическое давление P_i на сооружения, расположенные на пути потока на расстоянии l о т подошвы дамбы, вычисляется по формуле

(58)

Для защиты объектов, попадающих в зону затопления, можно с помощью защитных дамб отвести поток через какое-либо пропускное сооружение (водоотводный канал), находящееся на расстоянии l о т подошвы дамбы, расчет которого ведется по условию пропуска максимального расхода потока Q_п . Поперечное сечение S_K , обеспечивающее отвод потока, рассчитывается по значению скорости u в этом месте и по максимальному расходу:

S_K = Q_п /u . ( 59 )

Приведенные выше формулы позволяют рассчитать параметры потока п о д лине выбранной расчетной трассы движения на прилегающей к хранилищу местности, нанести их на соответствующий план или карту и определить границы зоны затопления.

Приложение 1

Функции относительной глубины φ(η)

	2,00*	2,50	3,00	3,25	3,50	3,75	4,00	4,50	5,00	5,50
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
0 ,00**	0 ,000	0,000	0 ,000	0 ,000	0 ,000	0 ,000	0 ,000	0 ,000	0 ,000	0 ,000
* Гидравлический показатель русла. ** З н ачения относительной глубины, определяемые в п. 2.3.2 по формулам ( 44а) и ( 44б ).
0 ,05	0 ,050	0 ,050	0 ,050	0 ,050	0 ,050	0 ,050	0 ,050	0 ,050	0 ,050	0 ,050
0 ,10	0 ,100	0 ,100	0 ,100	0 ,100	0 ,100	0 ,100	0 ,100	0 ,100	0 ,100	0 ,100
0 ,15	0 ,151	0 ,150	0 ,150	0 ,150	0 ,150	0 ,150	0 ,150	0 ,150	0 ,150	0 ,150
0 ,20	0 ,202	0,201	0 ,200	0 ,200	0 ,200	0 ,200	0 ,200	0 ,200	0 ,200	0 ,200
0 ,25	0 ,255	0 ,252	0 ,251	0 ,250	0 ,250	0 ,250	0 ,250	0 ,250	0 ,250	0 ,250
0 ,30	0 ,309	0 ,304	0 ,302	0 ,301	0 ,300	0 ,300	0 ,300	0 ,300	0 ,300	0 ,300
0 ,35	0 ,365	0 ,357	0 ,354	0 ,352	0 ,351	0 ,351	0 ,351	0 ,350	0 ,350	0 ,350
0 ,40	0 ,423	0 ,411	0 ,407	0 ,404	0 ,403	0 ,403	0 ,402	0 ,401	0 ,400	0 ,400
0 ,45	0 ,484	0 ,468	0 ,461	0 ,458	0 ,456	0 ,455	0 ,454	0 ,452	0 ,451	0 ,450
0 ,50	0 ,549	0 ,527	0 ,517	0 ,513	0 ,510	0 ,508	0 ,507	0 ,504	0 ,502	0 ,501
0 ,55	0 ,619	0 ,590	0 ,575	0 ,570	0 ,566	0 ,564	0 ,561	0 ,556	0 ,554	0 ,552
0 ,60	0 ,693	0 ,657	0 ,637	0 ,630	0 ,624	0 ,621	0 ,617	0 ,610	0,607	0 ,605
0 ,61	0,709	0 ,671	0 ,650	0 ,642	0 ,636	0 ,632	0 ,628	0 ,621	0 ,618	0 ,615
0 ,62	0 ,725	0 ,685	0 ,663	0 ,654	0 ,648	0 ,644	0 ,640	0 ,632	0 ,629	0 ,626
0 ,63	0 ,741	0 ,699	0 ,676	0 ,667	0 ,660	0 ,662	0 ,652	0 ,644	0 ,640	0 ,637
0 ,64	0 ,758	0 ,714	0 ,689	0 ,680	0 ,673	0 ,668	0 ,664	0 ,656	0 ,651	0 ,648
0 ,65	0 ,775	0 ,729	0 ,703	0 ,693	0 ,686	0 ,681	0 ,676	0 ,668	0 ,662	0 ,659
0 ,66	0 ,792	0 ,744	0 ,717	0 ,706	0 ,699	0 ,694	0 ,688	0 ,680	0 ,674	0 ,670
0 ,67	0 ,810	0 ,760	0 ,731	0 ,720	0 ,712	0 ,707	0 ,700	0 ,692	0 ,686	0 ,681
0 ,68	0 ,829	0 ,776	0 ,746	0 ,734	0 ,725	0 ,720	0 ,713	0 ,704	0 ,698	0 ,692
0 ,69	0 ,848	0 ,792	0 ,761	0 ,748	0 ,739	0 ,733	0 ,726	0 ,716	0 ,710	0 ,704
0 ,70	0 ,867	0 ,809	0 ,776	0,763	0 ,753	0 ,746	0 ,739	0 ,728	0 ,722	0 ,716
0 ,71	0 ,887	0 ,826	0 ,791	0 ,778	0 ,767	0 ,760	0 ,752	0 ,741	0 ,734	0 ,728
0 ,72	0 ,907	0 ,843	0 ,807	0 ,793	0 ,781	0 ,774	0 ,766	0 ,754	0 ,747	0 ,740
0 ,73	0 ,928	0 ,861	0 ,823	0 ,808	0 ,796	0 ,788	0 ,780	0 ,767	0 ,760	0 ,752
0 ,74	0 ,950	0 ,880	0 ,840	0 ,823	0 ,811	0 ,802	0 ,794	0 ,780	0 ,773	0 ,764
0 ,75	0 ,972	0 ,899	0 ,857	0 ,839	0 ,827	0 ,816	0 ,808	0 ,794	0 ,786	0 ,776
0 ,76	0 ,996	0,919	0 ,874	0 ,855	0 ,843	0 ,832	0 ,823	0 ,808	0,799	0 ,788
0 ,77	1 ,020	0 ,939	0 ,892	0 ,872	0 ,860	0 ,848	0 ,838	0 ,822	0 ,812	0 ,801
0 ,78	1 ,045	0 ,960	0 ,911	0 ,890	0 ,877	0 ,865	0 ,854	0 ,837	0 ,826	0 ,814
0 ,79	1 ,071	0 ,982	0 ,930	0 ,908	0 ,895	0 ,882	0 ,870	0 ,852	0 ,840	0 ,828
0 ,80	1 ,098	1 ,006	0 ,950	0 ,929	0 ,913	0 ,900	0 ,887	0 ,867	0 ,854	0 ,842
0 ,81	1 ,127	1 ,031	0 ,971	0 ,947	0,932	0 ,918	0 ,904	0 ,882	0 ,869	0 ,857
0 ,82	1 ,156	1 ,056	0 ,993	0 ,968	0 ,951	0 ,937	0 ,922	0 ,898	0 ,884	0 ,872
0 ,83	1 ,188	1 ,082	1 ,016	0 ,990	0 ,971	0 ,956	0 ,940	0 ,915	0 ,900	0 ,888
0 ,84	1 ,221	1 ,110	1 ,040	1 ,013	0 ,992	0 ,976	0 ,960	0 ,933	0 ,917	0 ,904
0 ,85	1 ,256	1 ,139	1 ,065	1 ,037	1 ,015	0 ,997	0 ,980	0 ,952	0 ,935	0 ,921
0 ,86	1 ,293	1 ,170	1 ,092	1 ,062	1 ,039	1 ,019	1 ,002	0 ,972	0 ,953	0 ,938
0 ,87	1 ,333	1 ,203	1 ,120	1 ,088	1 ,065	1 ,043	1 ,025	0 ,993	0 ,972	0 ,956
0 ,88	1 ,375	1 ,238	1 ,151	1 ,116	1 ,092	1 ,069	1 ,049	1 ,015	0 ,992	0 ,975
0 ,89	1 ,421	1 ,276	1 ,183	1 ,146	1 ,121	1 ,097	1 ,075	1 ,039	1 ,014	0 ,995
0 ,90	1,472	1 ,316	1 ,218	1 ,179	1 ,152	1 ,127	1 ,103	1 ,065	1 ,038	1 ,017
0 ,905	1 ,499	1 ,338	1 ,237	1 ,197	1 ,169	1 ,143	1 ,117	1 ,079	1 ,050	1 ,028
0 ,910	1 ,527	1 ,361	1 ,257	1 ,216	1 ,186	1 ,159	1 ,132	1 ,093	1 ,063	1 ,040
0 ,915	1 ,557	1 ,385	1 ,278	1 ,236	1 ,204	1 ,176	1 ,148	1 ,108	1 ,077	1 ,053
0 ,920	1 ,589	1 ,411	1 ,300	1 ,257	1 ,223	1 ,194	1 ,165	1 ,124	1 ,091	1 ,066
0 ,925	1 ,622	1 ,439	1 ,323	1 ,279	1 ,243	1 ,214	1 ,184	1 ,141	1 ,106	1 ,080
0 ,930	1 ,658	1 ,469	1 ,348	1 ,302	1 ,265	1 ,235	1 ,204	1 ,159	1 ,122	1 ,095
0 ,935	1 ,696	1 ,501	1 ,374	1 ,326	1 ,288	1 ,257	1 ,225	1 ,178	1 ,139	1 ,111
0 ,940	1 ,738	1 ,535	1 ,403	1 ,352	1 ,312	1 ,280	1 ,247	1 ,198	1 ,157	1 ,128
0 ,945	1 ,782	1 ,571	1 ,434	1 ,380	1 ,338	1 ,305	1 ,271	1 ,219	1 ,176	1 ,146
0 ,950	1 ,831	1 ,610	1 ,467	1 ,411	1 ,367	1 ,332	1 ,297	1 ,241	1 ,197	1 ,165
0 ,955	1 ,885	1 ,653	1 ,504	1 ,445	1 ,399	1 ,362	1 ,325	1 ,265	1 ,220	1 ,186
0 ,960	1 ,945	1 ,701	1 ,545	1 ,483	1 ,435	1 ,395	1 ,356	1 ,292	1 ,246	1 ,209
0 ,965	2 ,013	1 ,756	1 ,591	1 ,526	1,475	1 ,432	1 ,391	1 ,324	1 ,275	1 ,235
0,970	2 ,092	1 ,820	1 ,644	1 ,575	1 ,521	1 ,475	1 ,431	1 ,362	1 ,308	1 ,265
0,975	2 ,184	1,895	1,707	1 ,632	1 ,575	1 ,525	1 ,479	1 ,407	1 ,347	1 ,300
0 ,980	2 ,297	1 ,985	1 ,783	1 ,703	1 ,640	1 ,587	1 ,537	1 ,460	1 ,394	1 ,344
0 ,985	2 ,442	2,100	1 ,881	1 ,795	1 ,727	1 ,666	1 ,611	1 ,525	1 ,455	1 ,400
0 ,990	2 ,646	2 ,264	2 ,018	1 ,921	1 ,844	1 ,777	1 ,714	1 ,614	1 ,538	1 ,474
0 ,995	3 ,000	2 ,544	2 ,250	2 ,137	2 ,043	1 ,965	1 ,889	1 ,770	1 ,680	1 ,605
1 ,005	2 ,997	2 ,139	1 ,647	1 ,477	1 ,329	1 ,218	1 ,107	0 ,954	0 ,826	0 ,730
1 ,010	2 ,652	1 ,863	1 ,419	1 ,265	1 ,138	1 ,031	0 ,936	0 ,790	0 ,680	0 ,598
1 ,015	2 ,450	1,704	1 ,291	1 ,140	1 ,022	0 ,922	0 ,836	0 ,702	0 ,603	0 ,525
1,020	2 ,307	1 ,591	1 ,193	053	0 ,940	0 ,847	0 ,766	0 ,641	0 ,546	0 ,474
1 ,025	2 ,197	1 ,504	1 ,119	0 ,986	0 ,879	0 ,789	0 ,712	0 ,594	0 ,503	0 ,435
1 ,030	2 ,107	1 ,432	1 ,061	0 ,931	0 ,827	0 ,742	0 ,668	0,555	0 ,468	0 ,402
1 ,035	2 ,031	1 ,372	1 ,010	0 ,885	0 ,784	0 ,702	0 ,632	0 ,522	0 ,439	0 ,375
1 ,040	1 ,966	1 ,320	0 ,967	0 ,845	0 ,747	0 ,668	0 ,600	0 ,494	0 ,416	0 ,353
1 ,045	1 ,908	1 ,274	0 ,929	0 ,810	0 ,716	0 ,638	0 ,572	0 ,469	0 ,394	0 ,334
1 ,05	1 ,857	1 ,234	0 ,896	0 ,779	0 ,687	0 ,612	0 ,548	0 ,447	0 ,375	0 ,317
1 ,06	1 ,768	1 ,164	0 ,838	0 ,726	0 ,640	0 ,566	0 ,506	0 ,411	0 ,343	0 ,290
1 ,07	1 ,693	1 ,105	0 ,790	0 ,682	0 ,600	0 ,529	0 ,471	0 ,381	0 ,316	0 ,266
1 ,08	1 ,629	1 ,053	0 ,749	0 ,645	0 ,565	0 ,497	0 ,441	0 ,355	0 ,292	0 ,245
1 ,09	1 ,573	1 ,009	0,713	0 ,612	0 ,534	0 ,469	0 ,415	0 ,332	0 ,271	0 ,226
1 ,10	1,522	0 ,969	0 ,680	0 ,583	0 ,506	0 ,444	0 ,392	0 ,312	0 ,253	0 ,210
1 ,11	1 ,477	0 ,933	0 ,652	0 ,557	0 ,482	0 ,422	0 ,372	0 ,293	0 ,237	0 ,196
1 ,12	1 ,436	0 ,901	0 ,626	0 ,533	0 ,461	0 ,402	0 ,354	0 ,277	0 ,223	0 ,183
1 ,13	1 ,398	0,872	0 ,602	0 ,512	0 ,442	0 ,384	0 ,337	0 ,263	0 ,211	0 ,172
1 ,14	1 ,363	0 ,846	0 ,581	0 ,493	0,424	0 ,368	0 ,322	0 ,250	0 ,200	0 ,162
1 ,15	1 ,331	0 ,821	0,561	0 ,475	0 ,407	0 ,353	0 ,308	0 ,238	0 ,190	0,153
1 ,16	1 ,301	0 ,797	0 ,542	0 ,458	0 ,391	0 ,339	0 ,295	0 ,227	0 ,181	0 ,145
1 ,17	1 ,273	0 ,775	0 ,525	0 ,442	0 ,377	0 ,326	0 ,283	0 ,217	0,173	0 ,137
1 ,18	1 ,247	0 ,755	0 ,510	0,427	0 ,364	0 ,314	0 ,272	0 ,208	0 ,165	0 ,130
1 ,19	1 ,222	0 ,736	0 ,495	0 ,415	0 ,352	0 ,302	0 ,262	0 ,200	0 ,158	0 ,124
1 ,20	1 ,199	0 ,718	0 ,480	0 ,400	0 ,341	0 ,292	0 ,252	0 ,192	0 ,151	0 ,118
1 ,21	1 ,177	0 ,701	0 ,467	0 ,388	0 ,330	0 ,282	0 ,243	0 ,184	0 ,144	0 ,113
1 ,22	1 ,156	0 ,685	0 ,454	0 ,377	0 ,320	0 ,272	0 ,235	0 ,177	0 ,138	0 ,108
1 ,23	1 ,136	0 ,670	0 ,442	0 ,366	0 ,310	0 ,263	0 ,227	0,170	0 ,132	0 ,103
1,24	1 ,117	0 ,656	0 ,431	0 ,356	0 ,301	0 ,255	0 ,219	0 ,164	0 ,126	0 ,098
1 ,25	1 ,098	0 ,643	0 ,420	0 ,346	0 ,292	0 ,247	0 ,212	0 ,158	0 ,121	0 ,094
1 ,26	1 ,081	0 ,630	0 ,410	0 ,337	0 ,284	0 ,240	0 ,205	0 ,152	0 ,116	0 ,090
1 ,27	1 ,065	0 ,618	0 ,400	0 ,328	0 ,276	0 ,233	0 ,199	0 ,147	0 ,111	0 ,086
1 ,28	1 ,049	0 ,606	0 ,391	0 ,320	0 ,268	0 ,226	0 ,193	0 ,142	0 ,107	0 ,082
1,29	1 ,033	0 ,594	0 ,382	0 ,312	0 ,261	0 ,220	0 ,187	0 ,137	0 ,103	0 ,079
1 ,30	1 ,018	0 ,582	0 ,373	0 ,304	0 ,254	0 ,214	0 ,181	0 ,133	0 ,099	0 ,076
1 ,31	1 ,004	0 ,571	0 ,365	0 ,297	0 ,247	0 ,208	0,176	0 ,129	0 ,095	0 ,073
1 ,32	0 ,990	0 ,561	0 ,357	0 ,290	0 ,241	0 ,202	0 ,171	0 ,125	0 ,092	0 ,070
1 ,33	0 ,977	0 ,551	0 ,349	0 ,283	0 ,235	0 ,197	0 ,166	0 ,121	0 ,089	0 ,067
1 ,34	0 ,964	0 ,542	0 ,341	0 ,277	0 ,229	0 ,192	0 ,161	0 ,117	0 ,086	0 ,064
1 ,35	0 ,952	0 ,533	0 ,334	0 ,271	0 ,224	0 ,187	0 ,157	0 ,113	0 ,083	0 ,061
1 ,36	0 ,940	0 ,524	0 ,328	0 ,265	0 ,219	0 ,182	0 ,153	0 ,109	0 ,080	0 ,058
1,37	0 ,928	0 ,516	0 ,322	0 ,259	0 ,214	0 ,177	0 ,149	0 ,106	0 ,077	0 ,056
1 ,38	0 ,917	0 ,508	0 ,316	0 ,253	0 ,209	0 ,173	0 ,145	0 ,103	0 ,074	0 ,054
1 ,39	0 ,906	0 ,500	0 ,310	0 ,248	0 ,204	0 ,169	0 ,141	0,100	0 ,072	0 ,052
1,40	0 ,896	0 ,492	0 ,304	0 ,243	0 ,199	0,165	0 ,137	0 ,097	0 ,070	0 ,050
1 ,41	0 ,886	0 ,484	0 ,298	0 ,238	0 ,195	0 ,161	0 ,134	0 ,094	0 ,068	0 ,048
1 ,42	0 ,876	0 ,477	0 ,293	0 ,233	0 ,191	0 ,157	0 ,131	0 ,091	0 ,066	0 ,046
1 ,43	0 ,866	0 ,470	0 ,288	0 ,229	0 ,187	0 ,153	0 ,128	0 ,088	0 ,064	0 ,045
1 ,44	0 ,856	0 ,463	0 ,283	0 ,225	0 ,183	0 ,150	0 ,125	0 ,085	0 ,062	0 ,044
1 ,45	0 ,847	0 ,456	0 ,278	0 ,221	0 ,179	0 ,147	0 ,122	0 ,083	0 ,060	0 ,043
1 ,46	0 ,838	0,450	0 ,273	0 ,217	0 ,175	0 ,144	0 ,119	0 ,081	0 ,058	0 ,042
1 ,47	0 ,829	0 ,444	0 ,268	0 ,213	0 ,171	0 ,141	0 ,116	0 ,079	0 ,056	0 ,041
1 ,48	0 ,821	0 ,438	0 ,263	0 ,209	0 ,168	0 ,138	0 ,113	0 ,077	0 ,054	0 ,040
1 ,49	0 ,813	0 ,432	0 ,259	0 ,205	0 ,165	0 ,135	0 ,110	0 ,075	0 ,053	0 ,039
1 ,50	0 ,805	0 ,426	0 ,255	0 ,201	0 ,162	0 ,132	0 ,108	0 ,073	0 ,052	0 ,038
1,55	0 ,767	0 ,399	0 ,235	0,184	0 ,147	0 ,119	0 ,097	0 ,065	0 ,045	0 ,032
1 ,60	0 ,733	0 ,376	0 ,218	0 ,170	0 ,134	0,108	0,087	0 ,058	0 ,039	0 ,027
1 ,65	0 ,703	0 ,355	0 ,203	0,157	0 ,123	0 ,098	0 ,079	0 ,052	0 ,034	0 ,023
1 ,70	0 ,675	0 ,336	0 ,189	0,145	0,113	0 ,090	0 ,072	0 ,046	0 ,030	0 ,020
1 ,75	0 ,650	0 ,318	0 ,177	0 ,134	0 ,104	0 ,083	0 ,065	0 ,041	0 ,026	0 ,017
1 ,80	0 ,626	0 ,303	0 ,166	0 ,124	0 ,096	0 ,077	0 ,060	0 ,037	0 ,023	0 ,015
1 ,85	0 ,605	0 ,289	0 ,156	0 ,115	0 ,089	0 ,071	0,055	0 ,033	0 ,020	0 ,013
1 ,90	0 ,585	0 ,276	0,147	0 ,108	0 ,083	0 ,066	0 ,050	0 ,030	0 ,018	0 ,011
1 ,95	0 ,567	0 ,264	0 ,139	0 ,102	0 ,078	0 ,061	0 ,046	0 ,027	0 ,015	0 ,009
2 ,0	0 ,550	0 ,253	0 ,132	0 ,097	0 ,073	0 ,057	0 ,043	0 ,025	0 ,013	0 ,008
2,1	0 ,518	0 ,233	0 ,119	0 ,086	0,064	0 ,049	0,037	0 ,021	0 ,012	0 ,007
2 ,2	0 ,490	0 ,216	0,108	0 ,077	0 ,057	0 ,043	0 ,032	0 ,018	0 ,010	0 ,006
2 ,3	0 ,466	0 ,201	0 ,098	0 ,069	0 ,051	0 ,038	0,028	0 ,015	0 ,008	0 ,005
2 ,4	0 ,444	0 ,188	0,090	0 ,063	0 ,046	0 ,034	0,024	0 ,013	0 ,007	0 ,004
2 ,5	0 ,424	0 ,176	0 ,082	0 ,057	0 ,041	0 ,031	0 ,021	0 ,011	0 ,006	0 ,003
2,6	0 ,405	0,165	0 ,076	0 ,052	0 ,037	0 ,028	0,019	0 ,010	0 ,005	0 ,003
2 ,7	0 ,389	0 ,155	0 ,070	0 ,048	0 ,033	0 ,025	0 ,017	0 ,009	0 ,005	0 ,002
2 ,8	0 ,374	0 ,146	0 ,065	0 ,044	0 ,030	0 ,022	0 ,015	0 ,008	0 ,004	0 ,002
2 ,9	0 ,360	0 ,138	0 ,060	0 ,040	0 ,027	0 ,020	0 ,013	0 ,007	0 ,004	0 ,001
3 ,0	0,346	0 ,131	0 ,056	0 ,037	0 ,025	0 ,019	0 ,012	0 ,006	0 ,003	0 ,001
3 ,5	0 ,294	0 ,104	0 ,041	0 ,026	0 ,017	0 ,012	0 ,008	0 ,004	0 ,002	0 ,001
4 ,0	0,255	0 ,084	0 ,031	0 ,019	0 ,012	0 ,008	0 ,005	0 ,002	0 ,001	0 ,000
4,5	0 ,226	0 ,070	0 ,025	0 ,014	0 ,009	0 ,007	0 ,004	0 ,002	0 ,001	0 ,000
5 ,0	0 ,203	0 ,059	0 ,020	0 ,010	0 ,007	0 ,005	0 ,003	0 ,001	0 ,000	0 ,000
6,0	0 ,168	0 ,047	0,014	0 ,007	0 ,004	0 ,003	0 ,002	0 ,001	0 ,000	0 ,000
8 ,0	0 ,126	0 ,029	0 ,009	0,004	0 ,002	0 ,002	0 ,001	0 ,000	0 ,000	0 ,000
10 ,0	0 ,100	0 ,021	0,005	0 ,002	0 ,001	0 ,001	0 ,001	0 ,000	0 ,000	0 ,000

Приложение 2

Список рекомендуемой литературы

1 . Леви И .И . Динамика русловых процессов. Л.: Госэн ерг ои здат, 1957 .

2 . Гонча ров В .Н . Динамика русловых потоков. Л.: Гидрометеои здат, 1962 .

3 . Кн ороз В .С . Безнапорный гидротранспорт и его расчет // Известия ВНИИ Г. 1951 . т. 44 .

4 . Чугаев Р .Р . Гидравлика. Л.: Эн ергои здат, 1982 . С. 573 , таб л. П-4 .

5 . Исследование и расчет волны прорыва из хвостохрани лищ а Михайловского ГОКа. М .: ВНИИ ВОДГЕО, 1978 .

6 . Временные методические рекомендации по расчету зон при внезапном прорыве ограждающих дамб хвостохрани лищ. Белгород: ВИОГЕМ, 1981 .

7 . Рекомендации по расчету охранных зон хвостохранилищ. Л.: М ехан обр, 1984 .

8 . Методические рекомендации по оценке технического состояния и безопасности хранилищ производственн ых отходов и стоков предприятий химического комплекса ( РД 09-255-99).

9 . ГОСТ 19185-73. Гидротехника. Основные понятия. Термины и определения.

10 . СНиП II-89-80*. Генеральные планы промышленных предприятий. М., 1994 .

11 . Правила безопасности гидротехнических сооружений накопителей жидких промышленных отходов ( ПБ 03-438-02 ).

12 . ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация.

13 . Методика расчета зон затопления при гидродинамических авариях на хранилищах производственных отходов химических предприятий (РД 09 -391 -00 ).

14 . Геологический словарь. М.: Недра, 1978 . Т. 1 .

15 . ГОСТ Р 22.0.05-94. Термины и определения.

16 . Дополнительные требования к содержанию декларации безопасности и методика ее составления, учитывающие особенности деклар и рования безопасности гидротехнических сооружений на поднадз орных Госгортехнадзору России организациях, производствах и объектах (РД 03 -404 -01 ).

17 . Гидротехнические сооружения: Справочник проектировщика / Под ред. В.П . Недриги. М.: Строй издат, 1983 . 543 с.

18 . Пособие по гидравлическим расчетам малых водопропускных сооружений. М.: Транспорт, 1992 . 408 с.

19 . Закс Л . Статистические оценивания. М.: Статистика, 1976 . С. 130 - 131 .

20 . Кн ороз В .С. Неразмывающие скорости для несвязных грунтов и факторы, их определяющие // Известия ВНИИГ. 1958 . Т. 59 .

21. Шт еренли хт Д .В . Гидравлика. М.: Эн ергоиздат, 1984 .

РД 03-607-03 Методические рекомендации по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходах