Рекомендации Рекомендации по расчету бетонных подстилающих слоев полов производственных зданий с учетом экономической ответственности
ГОССТРОЙ СССР
Центральный
научно-исследовательский и
проектно-экспериментальный институт
промышленных зданий и сооружений
(ЦНИИ промзданий )
РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ
БЕТОННЫХ ПОДСТИЛАЮЩИХ СЛОЕВ
ПОЛОВ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ С УЧЕТОМ
ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТИ
Москва - 1987
Рекомендованы к изданию секцией НТС ЦНИИпромзданий Госстроя СССР.
Излагается методика расчета прочности бетонных подстилающих слоев с учетом уровня надежности, устанавливаемого в зависимости от назначения помещения. Приводятся расчетные сопротивления бетона с соответствующими значениями показателей надежности подстилающего слоя пола и вероятностью его отказа. Описываются правила расчета бетонных подстилающих слоев при нагрузках различного вида.
ПРЕДИСЛОВИЕ
В 1981 г. Госстроем СССР введены «Правила учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций». Согласно этим правилам все сооружения по степени их ответственности разделяются на 3 группы, а все бетонные и железобетонные конструкции для каждого сооружения рассчитываются на прочность по одним и тем же расчетным сопротивлениям арматуры и бетона, определенным с учетом коэффициента надежности для данного сооружения. В развитие этого положения целесообразно осуществить дифференцированный подход к надежности элементов и конструкций одного и того же сооружения в зависимости от их функционального назначения и степени ответственности. В первую очередь это относится к конструкциям с экономической ответственностью, в которых достижение предельного состояния по прочности арматуры и бетона не приводит к аварийным ситуациям или к серьезным нарушениям технологического процесса. Расчет таких конструкций проводится по заданному уровню надежности, определенному исходя из минимума приведенной стоимости, включающей первоначальную стоимость конструкции, затраты на ее поддержание в эксплуатационном состоянии, а также стоимость ущерба от возможных нарушений технологии. Такой подход наиболее эффективен для полов производственных зданий, которые можно рассчитывать с заданным уровнем надежности, определенным в зависимости от условий эксплуатации. Исследования ЦНИИпромзданий показали, что принятый в настоящее время уровень надежности проектируемых подстилающих слоев представляется излишне высоким и в ряде случаев даже превышает уровень надежности типовых несущих конструкций повышенной ответственности. Переход к расчету бетонных подстилающих слоев с учетом требуемого уровня надежности позволит в значительном числе случаев уменьшить толщину пола на 20 - 30 %.
Использование Рекомендаций в практике проектирования позволит снизить стоимость 1 м2 пола на 1,2 - 2 руб. при сокращении трудозатрат на 0,2 - 0,3 чел.-ч и экономии 8 кг цемента.
Рекомендации разработаны в ЦНИИпромзданий Госстроя СССР лабораторией полов (канд. техн. наук С.А. Шиманович) и отделом автоматизации проектирования (канд. техн. наук Н.Я. Сапожников) на основе «Рекомендаций по расчету полов с подстилающим слоем и по конструкциям металлических плит для полов производственных помещений» (СНиП II-В.8-71 «Полы. Нормы проектирования». - М.: Стройиздат, 1972).
Предложения и замечания по содержанию настоящих Рекомендаций направлять в лабораторию полов ЦНИИпромзданий по адресу: 127238, Москва, Дмитровское шоссе, 46.
1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ
1.1 . Настоящие Рекомендации применяются при проектировании сплошных бетонных подстилающих слоев полов промышленных зданий из тяжелого бетона на грунте и на теплоизоляционном слое из сыпучих материалов, уложенных на плитах перекрытий, в тех случаях, когда по условиям эксплуатации не требуется гидроизоляция пола.
1.2 . При учете экономической ответственности при проектировании следует иметь в виду, что выход какого-либо участка пола из строя (отказ пола) носит вероятностный характер, не создает угрозы человеческой жизни, а допустимость затрат, связанных с устранением его последствий, может быть оценена экономически.
1.3 . При расчете подстилающих слоев с учетом экономической ответственности первоначальная экономия от устройства пола должна быть не меньше суммы затрат на необходимый ремонт и на восстановление ущерба от нарушений технологии, возникшего в случае возможного отказа пола.
1.4 . При расчете с учетом экономической ответственности полы промышленных зданий условно разделяются на следующие группы:
I - полы, на которые не устанавливается стационарное технологическое оборудование (для технологического оборудования устраиваются специальные фундаменты, а полы воспринимают нагрузки при движении людей и от воздействия транспортных средств, складируемых материалов);
II - полы, на которые устанавливается стационарное оборудование, эксплуатация которого не связана с особыми требованиями к деформациям основания (возникновение остаточных деформаций или трещин в подстилающем слое пола не приводит к нарушению нормальной эксплуатации стационарного оборудования, а при необходимости ремонта пола допускается временное перемещение этого оборудования на другой участок);
III - полы, на которые устанавливаются станки, насосы и другое не связанное в единые комплексные линии оборудование с особыми требованиями к основанию;
IV - полы, на которые устанавливаются: автоматизированные линии, гибкие системы и т.д.
Определение группы пола промышленных зданий производится ведущей проектной организацией данного объекта.
Таблица 1
Класс бетона (марка бетона) |
Модуль упругости, МПа |
Расчетные сопротивления растяжению R s t , МПа |
Рекомендуемая группа пола (см. п. 1.4 ) |
|
на статические нагрузки |
на динамические, многократно повторяющиеся нагрузки |
|||
В15 (М200) |
24000 |
1,30 |
0,975 |
I |
|
|
1,2 |
0,9 |
II |
|
|
1,05 |
0,8 |
III |
|
|
0,69* |
0,52* |
IV |
В22,5 (М300) |
29000 |
1,65 |
1,25 |
I |
|
|
1,5 |
1,13 |
II |
|
|
1,35 |
1,0 |
III |
|
|
0,90* |
0,675* |
IV |
В30 (М400) |
33000 |
1,95 |
1,46 |
I |
|
|
1,8 |
1,35 |
II |
|
|
1,6 |
1,2 |
III |
|
|
1,1* |
0,825* |
IV |
* Указанные значения расчетных сопротивлений бетона соответствуют величинам, приведенным в СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции».
1.5 . Расчетные характеристики бетонов, применяемых для подстилающих слоев полов, приведены в табл. 1 , а характеристики их надежности - в прил. 1 .
1.6 . Значения коэффициента постели Ко грунтов основания и теплоизоляционных засыпок на перекрытиях приведены в табл. 2 .
Таблица 2
Грунт и засыпка |
Содержание зерен, по массе, крупнее |
Коэффициент постели Ко, Н/см3, при расположении грунта основания |
|
выше зоны опасного капиллярного поднятия грунтовых вод1) |
в зоне опасного капиллярного поднятия грунтовых вод |
||
1 |
2 |
3 |
4 |
Песок крупный и гравелистый |
0,5 мм, более 50 % |
85 |
80 |
Песок средней крупности |
0,25 мм, более 50 % |
70 |
65 |
Песок мелкий |
0,1 мм, более 75 % |
60 |
45 |
Супесь |
0,05 мм, более 50 % |
40 |
30 |
Песок пылеватый |
0,1 мм, менее 75 % |
50 |
35 |
Суглинок, глина |
0,05 мм, более 40 % |
65 |
45 |
Супесь, суглинок и глина пылеватые |
0,05 мм, менее 40 % |
75 |
55 |
Засыпка с применением шлака из высококалорийных углей (донецких, кузнецких, карагандинских) |
2 мм, более 80 % |
70 |
- |
Засыпка с применением шлака из бурых углей (подмосковных, черемховских) |
2 мм, более 70 % |
60 |
- |
1 ) Высоту опасного капиллярного поднятия грунтовых вод надлежит принимать от горизонта грунтовых вод, м:
0 ,3 - для крупного песка;
0 ,5 - для песка средней крупности и мелкого;
1 ,5 - для песка пылеватого;
2 - для суглинка, пылеватых суглинка и супеси, глины.
1.7 . При расчете следует учитывать нагрузки на пол, приведенные в прил. 7 СНиП II-В.8-71 «Полы. Нормы проектирования».
На схеме нагрузок в плане должна быть указана их наибольшая величина, размеры и форма следов опирания на пол и наименьшие расстояния между этими следами.
Собственный вес пола, а также нагрузки, равномерно распределенные по всей площади, при расчете не учитывают.
1.8 . В зависимости от формы и величины площади следа опирания различают следующие нагрузки.
а) Простого вида - равномерно распределенные по площади следа, расположенного в плане так, что наименьшее расстояние от центра следа одной нагрузки до следа другой нагрузки превышает 6 l , где l - характеристика гибкости плиты бетонного подстилающего слоя (см. п. 2.3).
При подстилающем слое на грунте основания:
след в виде круга радиусом r р £ 6 l (в том числе от колес безрельсовых транспортных средств);
след в виде прямоугольника длиной a р и шириной вр при a р ³ вр;
след, ограниченный с одной стороны прямой и имеющий размеры, при которых квадрат со стороной a р = 12,2 l вписывается в этот след, в этом случае расчет ведут на нагрузку, равномерно распределенную по условному квадратному следу со стороной a р = 12,2 l ;
след, ограниченный с двух сторон параллельными прямыми и имеющий размеры, при которых прямоугольник длиной a р = 12,2 l и шириной вр < 12,2 l вписывается в этот след, в этом случае расчет ведут на нагрузку, равномерно распределенную по условному прямоугольному следу длиной a р = 12,2 l и шириной вр.
При подстилающем слое на теплоизоляционном слое из сыпучих материалов, уложенных по плите перекрытия:
след в виде прямоугольника с отношением сторон от 1 до 1,5, равновеликий следу в виде круга радиусом r р £ 2 l ;
след в виде прямоугольника длиной a р £ 0,6 l , шириной вр < a р ;
след в виде круга радиусом r р < 2 l (в том числе от колес безрельсовых транспортных средств).
б) Сложного вида (рис. 1 и 2) - при подстилающем слое на грунте основания:
равномерно распределенные по площади следа, отличающегося по величине площади или по форме следа от указанных в подпункте «а»;
Рис. 1 . Схемы расположения в плане нагрузок сложного вида, расчетного центра О, осей координат и разделения следов нагрузок на элементарные площадки
а - нечётное количество одинаковых нагрузок, расположенных в один ряд; б - то же, при четном количестве нагрузок в £ 4,4 l ; (в; ; ) - нагрузки разной величины с различными площадями следов; 1 - след колеса транспортного средства; 2 - след станка, агрегата
Рис. 2 . Схемы расположения в плане равномерно распределенных нагрузок сложного вида, расчётного центра О, осей координат и разделения следов нагрузок на элементарные площадки
а, в - нагрузки, равномерно распределенные по длине параллельных следов (от подкладок под тяжелые предметы, от штабелей цилиндрических валов и др.) при в £ 4,4 l ; a > в; б; ; г - то же, при в > 4,4 l
неравномерно распределенные по площади следа;
расположенные так, что наименьшее расстояния от центра следа одной нагрузки до следа другой нагрузки менее 6 l .
Примечани е. Определение a р ; вр; r р приведено в п. 1.9.
1.9 . Для нагрузок простого вида расчетные размеры следа определяются по формулам:
( 1)
( 2)
( 3)
где а и в - длина и ширина прямоугольного следа на поверхности покрытия, см; при опирании предметов на пол по образующей цилиндрической поверхности или ребром след условно принимают прямоугольным, у которого в = 0,1 l ; h 1 - толщина слоев пола, расположенных выше подстилающего слоя, см; r - радиус круга, равновеликого площади следа опирания на поверхности покрытия, см; при прямоугольном следе
( 4)
для следа колес безрельсовых транспортных средств r = Д/2. Д, см, принимают по табл. 3 настоящих Рекомендаций; при опирании предметов на пол углом след условно принимают круглым, у которого r = 0,1 l , см.
Если бетонный подстилающий слой используется в качестве покрытия, то принимают a р = а; вр = в; r р = r .
1.10 . Расчетную нагрузку Рр, кН, от колеса транспортных средств определяют по формуле Рр = КР, где Р - нагрузка на колесо, кН; К - коэффициент, учитывающий влияние нагрузки от других колес, для транспортных средств с двумя осями К = 1,2, с тремя и четырьмя осями К = 1,8.
1.11 . Проектирование и устройство подстилающих слоев в полах производственных зданий выполняются в соответствии с требованиями СНиП II-В.8-71 «Полы. Нормы проектирования» и СНиП III-В.14-72 «Полы. Правила производства и приемки работ».
Таблица 3
Расчетные характеристики транспортных средств
Марки транспортных средств |
Количество осей, шт. |
Нагрузка на колесо Р, тс (кН) |
Площадь следа колеса F , см2 |
Удельное давление на пол P = P / F , кгс/см2 (МПа) |
Диаметр круга следа колеса D = , см2 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
Автомобили: |
|
|
|
|
|
ГАЗ-51А ГАЗ-52-03 |
2 |
2,0 (20) |
500 |
4 (40) |
25 |
ГАЗ-53Ф ГАЗ-53 |
2 |
2,25 (22,5) |
640 |
3,5 (35) |
28,5 |
ЗИЛ-585 |
2 |
2,72 (27,2) |
650 |
4,2 (42) |
29 |
Урал-377 |
3 |
2,75 (27,5) |
640 |
4,3 (43) |
28,5 |
ГАЗ-93А |
2 |
2,85 (28,5) |
710 |
4 (40) |
30 |
ГАЗ-53А |
2 |
2,80 (28,0) |
580 |
4,8 (48) |
27 |
ЗИЛ-164 |
2 |
3,08 (30,8) |
720 |
4,3 (43) |
30 |
ЗИЛ-ММЗ-585 |
2 |
2,85 (28,5) |
570 |
5 (50) |
2,7 |
ЗИЛ-164А |
2 |
3,1 (31) |
620 |
5 (50) |
28 |
ЗИЛ-ММЗ-555 |
2 |
3,25 (32,5) |
540 |
6 (60) |
26 |
ЗИЛ-130 |
2 |
3,50 (35,0) |
600 |
5,8 (58) |
28 |
МАЗ-205 |
2 |
4,20 (42,0) |
700 |
6 (60) |
30 |
ЯАЗ-210 |
3 |
4,50 (45,0) |
750 |
6 (60) |
31 |
КрАЗ-219Б |
3 |
4,70 (47) |
780 |
6 (60) |
31,5 |
МАЗ-503 |
2 |
4,70 (47,0) |
780 |
6 (60) |
31,5 |
МАЗ-500 |
2 |
5,0 (50,0) |
830 |
6 (60) |
33 |
МАЗ-200 |
|||||
КрАЗ-221 |
3 |
8,10 (81,0) |
1590 |
5,1 (51) |
45 |
Автопогрузчики: |
|
|
|
|
|
4000; 4043М |
2 |
3,64 (36,4) |
490 |
7,4 (74) |
25 |
4003; 4045М |
2 |
5,12 (51,2) |
850 |
6 (60) |
33 |
Электрокары: |
|
|
|
|
|
ЭК-1,5 |
2 |
0,62 (6,25) |
42 |
15 (150) |
7,3 |
ЭК-2 |
2 |
0,67 (6,75) |
56 |
15,7 (157) |
8,3 |
ТС |
2 |
1,20 (12,0) |
78 |
15,3 (153) |
10 |
Трайлер Т-101 |
3 |
6,44 (64,4) |
1073 |
6 (60) |
37 |
2. РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ПОЛА
Общие положения
2.1 . Расчет прочности пола с бетонным подстилающим слоем производят на изгиб.
При нескольких нагрузках простого или сложного вида расчет ведут на каждую из них в отдельности.
2.2 . Напряжение растяжения при изгибе s р , МПа, в плите бетонного подстилающего слоя определяют по формуле
( 6)
Толщину h , см, бетонного подстилающего слоя определяют из расчета на прочность по формуле
( 7)
В формулах ( 6) и ( 7): Мр - расчетный изгибающий момент, Н × см, отнесенный к одному сантиметру ширины сечения плиты, определяемый при нагрузках простого вида по формулам ( 8), ( 10) и ( 11) при нагрузках сложного вида по формуле ( 12);
R в t - принимают согласно п. 1.5 для соответствующей группы пола.
Толщина подстилающего слоя в производственных помещениях должна быть не менее 100 мм (см. СНиП II-В.8-71).
Расчет при нагрузках простого вида
2.3 . Расчетный изгибающий момент Мр в плите бетонного подстилающего слоя, расположенного на грунте основания, при действии на пол нагрузки простого вида, равномерно распределенной по площади следа в виде прямоугольника (см. п. 1.8 ), определяют по формуле
Мр = К1Рр, ( 8 )
где Рр - расчетная нагрузка на всю площадь следа, кН, принимаемая по п. 1.7; для следа, условно принятого прямоугольным (см. пп. 1.8 и 1.9) Р р равняется нагрузке на площади этого условного следа; К1 - коэффициент, принимаемый по табл. 4 в зависимости от от ношений ар/ l = a ; вр/ l = b ; где ар и вр - расчетные длина и ширина прямоугольного следа (ар ³ вр), см, определяемые по п. 1.9; l - характеристика гибкости плиты бетонного подстилающего слоя, см, принимаемая по табл. 5 или определяемая по формуле
( 9)
где Еб - модуль упругости бетона, МПа, принимаемый по табл. 1; h - толщина бетонного подстилающего слоя, см; К0 - коэффициент постели грунта основания, Н/см3, принимаемый по табл. 2.
2.4 . Расчетный изгибающий момент Мр в плите бетонного подстилающего слоя, расположенного на грунте основания, при действии на пол нагрузки простого вида, равномерно распределенной по площади следа в виде круга (см. п. 1.8 ), определяют по формуле
( 10)
где К3 - коэффициент, принимаемый по табл. 6, в зависимости от отношения r р / l = r ; r р - определяется по п. 1.9; Рр и l - определяются по п. 2.3.
2.5 . Расчетный изгибающий момент Мр в плите бетонного подстилающего слоя, расположенного на слое грунта или сыпучего материала толщиной , см, уложенного по жесткому основанию (например, на теплоизоляционной засыпке, уложенной по железобетонному перекрытию), при действии на пол нагрузки простого вида (см. п. 1.8 ) определяют по формуле
М р = К2Рр, ( 11)
где К2 - коэффициент, принимаемый по табл. 7 в зависимости от отношений r р / l = r и / l , r р - определяется по п. 1.9; Рр и l - по п. 2.3.
2.6 . Расчет плиты бетонного подстилающего слоя на изгиб при нагрузках простого вида производят следующим образом. Вначале устанавливают Р p , Ко и соответственно ар, вр или r р и , принимают бетон класса В22,5 (марки М300), ориентировочно задаются значением h = 10 см, находят l и соответ ственно a , b или r и / l , определяют К1, К2 или К3, Мр и вычисляют s р .
Таблица 4
a |
Значения К1 при b |
||||
0,1 |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
|
0,1 |
140,0 |
- |
- |
- |
|
0,2 |
135,7 |
132,5 |
- |
- |
- |
0,4 |
127,1 |
123,9 |
118,3 |
- |
- |
0,6 |
119,3 |
116,2 |
110,8 |
105,9 |
- |
0,8 |
112,2 |
109,3 |
103,9 |
99,2 |
95,0 |
1,0 |
105,7 |
102,9 |
97,7 |
93,1 |
89,0 |
1,2 |
99,7 |
97,0 |
91,9 |
87,5 |
83,5 |
1,4 |
94,3 |
91,6 |
86,7 |
82,4 |
78,5 |
1,8 |
89,4 |
86,8 |
82,0 |
77,8 |
74,0 |
1,8 |
84,8 |
82,3 |
77,6 |
73,5 |
69,9 |
2,0 |
80,6 |
78,1 |
73,5 |
69,5 |
66,0 |
2,2 |
76,7 |
74,3 |
69,8 |
65,9 |
62,5 |
2,4 |
73,1 |
70,7 |
66,4 |
62,6 |
59,3 |
2,6 |
69,7 |
67,4 |
63,2 |
59,6 |
56,3 |
2,8 |
66,6 |
64,4 |
60,3 |
56,8 |
53,5 |
3,0 |
63,7 |
61,5 |
57,6 |
54,1 |
50,9 |
3,2 |
61,0 |
58,9 |
55,1 |
51,6 |
48,5 |
3,4 |
58,5 |
56,4 |
52,7 |
49,3 |
46,3 |
3,6 |
56,1 |
54,1 |
50,5 |
47,2 |
44,3 |
3,8 |
53,9 |
51,9 |
48,4 |
45,3 |
42,4 |
4,0 |
51,9 |
50,0 |
46,4 |
43,5 |
40,7 |
4,2 |
49,9 |
48,1 |
44,8 |
41,7 |
39,0 |
4,4 |
48,0 |
46,3 |
43,1 |
40,1 |
37,4 |
4,6 |
46,3 |
44,6 |
41,5 |
38,6 |
36,0 |
4,8 |
44,7 |
43,0 |
40,0 |
37,2 |
34,7 |
5,0 |
43,2 |
41,5 |
38,6 |
35,9 |
33,5 |
5,2 |
41,8 |
40,2 |
37,3 |
34,7 |
32,3 |
5,4 |
40,4 |
38,9 |
36,1 |
33,5 |
31,1 |
5,6 |
39,1 |
37,6 |
34,9 |
32,4 |
30,1 |
5,8 |
37,9 |
36,4 |
33,8 |
31,3 |
29,1 |
6,0 |
36,7 |
35,3 |
32,7 |
30,3 |
28,1 |
6,5 |
34,0 |
32,7 |
30,2 |
28,0 |
26,0 |
7,0 |
31,7 |
30,5 |
28,2 |
26,1 |
24,1 |
7,5 |
29,7 |
28,5 |
26,4 |
24,4 |
22,5 |
8,0 |
27,8 |
26,7 |
24,7 |
22,9 |
21,1 |
9,0 |
24,7 |
23,7 |
21,9 |
20,3 |
18,77 |
10,0 |
22,2 |
21,3 |
19,73 |
18,27 |
16,88 |
11,0 |
20,2 |
19,39 |
17,94 |
16,59 |
15,33 |
12,2 |
18,18 |
17,48 |
16,16 |
14,95 |
13,88 |
Продолжение табл. 4
a |
Значения К1 при b |
||||
1,0 |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
|
1,0 |
85,4 |
- |
- |
- |
- |
1,2 |
80,0 |
76,9 |
- |
- |
- |
1,4 |
75,2 |
72,1 |
69,3 |
- |
- |
1,6 |
70,7 |
67,7 |
64,9 |
62,3 |
- |
1,8 |
66,6 |
63,7 |
60,9 |
58,4 |
56,1 |
2,0 |
62,9 |
60,0 |
57,3 |
54,9 |
52,6 |
2,2 |
59,4 |
56,6 |
54,0 |
51,6 |
49,3 |
2,4 |
56,2 |
53,5 |
50,9 |
48,5 |
46,3 |
2,6 |
53,3 |
50,6 |
48,1 |
45,7 |
43,5 |
2,8 |
50,6 |
47,9 |
45,4 |
43,2 |
41,0 |
3,0 |
48,1 |
45,4 |
43,0 |
40,8 |
38,7 |
3,2 |
45,7 |
43,2 |
40,8 |
38,6 |
36,6 |
3,4 |
43,6 |
41,1 |
38,8 |
36,6 |
34,6 |
3,6 |
41,6 |
39,1 |
36,9 |
34,8 |
32,8 |
3,8 |
39,8 |
37,3 |
35,1 |
33,1 |
31,2 |
4,0 |
38,1 |
35,7 |
33,5 |
31,5 |
29,7 |
4,2 |
36,5 |
34,2 |
32,1 |
30,1 |
28,3 |
4,4 |
35,0 |
32,7 |
30,7 |
28,8 |
27,0 |
4,6 |
33,6 |
31,4 |
29,4 |
27,5 |
25,7 |
4,8 |
32,4 |
30,2 |
28,2 |
26,3 |
24,5 |
5,0 |
31,2 |
29,0 |
27,0 |
25,2 |
23,5 |
5,2 |
30,0 |
27,9 |
25,9 |
24,1 |
22,5 |
5,4 |
28,9 |
26,9 |
24,9 |
23,1 |
21,5 |
5,6 |
27,9 |
25,9 |
24,0 |
22,2 |
20,6 |
5,8 |
26,9 |
24,9 |
23,1 |
21,4 |
19,82 |
6,0 |
26,0 |
24,1 |
22,3 |
20,6 |
19,08 |
6,5 |
24,0 |
22,1 |
20,4 |
18,89 |
17,43 |
7,0 |
22,3 |
20,5 |
18,89 |
17,40 |
16,02 |
7,5 |
20,8 |
19,15 |
17,60 |
16,16 |
14,84 |
8,0 |
19,5 |
17,95 |
16,49 |
15,14 |
13,87 |
9,0 |
17,31 |
15,93 |
14,65 |
13,43 |
12,29 |
10,0 |
15,56 |
14,32 |
13,15 |
12,07 |
11,05 |
11,0 |
14,13 |
13,01 |
11,95 |
10,95 |
10,03 |
12,2 |
12,73 |
11,72 |
10,76 |
9,87 |
9,04 |
Продолжение табл. 4
a |
Значения К1 при b |
||||
2,0 |
2,2 |
2,4 |
2,6 |
2,8 |
|
2,0 |
50,4 |
- |
- |
- |
- |
2,2 |
47,2 |
45,2 |
- |
- |
- |
2,4 |
44,3 |
42,3 |
40,4 |
- |
- |
2,6 |
41,5 |
39,6 |
37,8 |
36,1 |
- |
2,8 |
39,0 |
37,1 |
35,4 |
33,8 |
32,2 |
3,0 |
36,7 |
34,9 |
33,2 |
31,6 |
30,0 |
3,2 |
34,7 |
32,9 |
31,2 |
29,6 |
28,0 |
3,4 |
32,8 |
31,0 |
29,4 |
27,8 |
26,3 |
3,6 |
31,0 |
29,2 |
27,5 |
26,1 |
24,7 |
3,8 |
29,4 |
27,6 |
26,0 |
24,5 |
23,2 |
4,0 |
27,9 |
26,1 |
24,5 |
23,1 |
21,8 |
4,2 |
26,5 |
24,8 |
23,3 |
21,9 |
20,6 |
4,4 |
25,2 |
23,6 |
22,1 |
20,7 |
19,47 |
4,6 |
24,0 |
22,4 |
21,0 |
19,64 |
18,43 |
4,8 |
22,9 |
21,4 |
19,96 |
18,65 |
17,46 |
5,0 |
21,9 |
20,4 |
19,00 |
17,73 |
16,57 |
5,2 |
20,9 |
19,43 |
18,11 |
16,88 |
15,75 |
5,4 |
19,96 |
18,57 |
17,28 |
16,09 |
15,0 |
5,6 |
19,13 |
17,78 |
16,51 |
15,36 |
14,3 |
5,8 |
18,37 |
17,04 |
15,81 |
14,69 |
13,66 |
6,0 |
17,67 |
16,36 |
15,16 |
14,07 |
13,08 |
6,5 |
16,08 |
14,85 |
13,72 |
12,71 |
11,8 |
7,0 |
14,75 |
13,59 |
12,53 |
11,59 |
10,75 |
7,5 |
13,63 |
12,54 |
11,55 |
10,66 |
9,88 |
8,0 |
12,71 |
11,66 |
10,72 |
9,89 |
9,15 |
9,0 |
11,24 |
10,29 |
9,43 |
8,68 |
8,02 |
10,0 |
10,09 |
9,22 |
8,44 |
7,76 |
7,15 |
11,0 |
9,17 |
8,37 |
7,66 |
7,04 |
6,49 |
12,2 |
8,26 |
7,54 |
6,91 |
6,34 |
5,84 |
Продолжение табл. 4
a |
Значения К1 при b |
||||
3,0 |
3,2 |
3,4 |
3,6 |
3,8 |
|
3,0 |
28,5 |
- |
- |
- |
- |
3,2 |
26,6 |
25,2 |
- |
- |
- |
3,4 |
24,9 |
23,5 |
22,1 |
- |
- |
3,6 |
23,3 |
21,9 |
20,7 |
19,47 |
- |
3,8 |
21,9 |
20,6 |
19,43 |
18,23 |
17,07 |
4,0 |
20,6 |
19,38 |
18,21 |
17,08 |
15,98 |
4,2 |
19,4 |
18,22 |
17,1 |
16,03 |
15,0 |
4,4 |
18,29 |
17,16 |
16,09 |
15,08 |
14,11 |
4,6 |
17,28 |
16,19 |
15,17 |
14,22 |
13,31 |
4,8 |
16,35 |
15,31 |
14,34 |
13,44 |
12,59 |
5,0 |
15,5 |
14,51 |
13,59 |
12,74 |
11,94 |
5,2 |
14,72 |
13,78 |
12,91 |
12,1 |
11,35 |
5,4 |
14,0 |
13,1 |
12,28 |
11,52 |
10,82 |
5,6 |
13,34 |
12,48 |
11,7 |
10,99 |
10,34 |
5,8 |
12,74 |
11,92 |
11,18 |
10,5 |
9,89 |
6,0 |
12,19 |
11,4 |
10,70 |
10,06 |
9,48 |
6,5 |
10,99 |
10,28 |
9,65 |
9,08 |
8,58 |
7,0 |
10,01 |
9,35 |
8,78 |
8,27 |
7,83 |
7,5 |
9,19 |
8,58 |
8,06 |
7,6 |
7,2 |
8,0 |
8,50 |
7,94 |
7,45 |
7,03 |
6,67 |
9,0 |
7,44 |
6,94 |
6,52 |
6,15 |
5,83 |
10,0 |
6,63 |
6,18 |
5,8 |
5,48 |
5,21 |
11,0 |
6,01 |
5,59 |
5,25 |
4,95 |
4,7 |
12,2 |
5,4 |
5,03 |
4,72 |
4,46 |
4,23 |
Продолжение табл. 4
a |
Значения К1 при b |
||||
4,0 |
4,2 |
4,4 |
4,6 |
4,8 |
|
4,0 |
14,91 |
- |
- |
- |
- |
4,2 |
13,99 |
13,0 |
- |
- |
- |
4,4 |
13,18 |
12,25 |
11,31 |
- |
- |
4,6 |
12,45 |
11,60 |
10,76 |
9,89 |
- |
4,8 |
11,79 |
11,02 |
10,28 |
9,52 |
8,72 |
5,0 |
11,2 |
10,50 |
9,84 |
9,16 |
8,38 |
5,2 |
10,67 |
10,03 |
9,43 |
8,82 |
8,06 |
5,4 |
10,19 |
9,6 |
9,05 |
8,5 |
7,76 |
5,6 |
9,75 |
9,2 |
8,70 |
8,19 |
7,47 |
5,8 |
9,34 |
8,83 |
8,37 |
7,9 |
7,2 |
6,0 |
8,96 |
8,49 |
8,06 |
7,62 |
6,94 |
6,5 |
8,13 |
7,73 |
7,36 |
6,99 |
6,36 |
7,0 |
7,44 |
7,08 |
6,77 |
6,45 |
5,85 |
7,5 |
6,85 |
6,54 |
6,25 |
5,97 |
5,42 |
8,0 |
6,35 |
6,07 |
5,81 |
5,56 |
5,05 |
9,0 |
5,56 |
5,32 |
5,09 |
4,88 |
4,41 |
10,0 |
4,97 |
4,75 |
4,55 |
4,35 |
3,93 |
11,0 |
4,48 |
4,29 |
4,12 |
3,93 |
3,55 |
12,2 |
4,03 |
3,36 |
3,7 |
3,53 |
3,19 |
Продолжение табл. 4
a |
Значения К1 при b |
||||
5 |
5,2 |
5,4 |
5,6 |
5,8 |
|
5,0 |
7,73 |
- |
- |
- |
- |
5,2 |
7,43 |
6,91 |
- |
- |
- |
5,4 |
7,14 |
6,64 |
6,23 |
- |
- |
5,6 |
6,87 |
6,38 |
5,98 |
5,65 |
- |
5,8 |
6,62 |
6,15 |
5,76 |
5,43 |
5,15 |
6,0 |
6,38 |
5,93 |
5,55 |
5,23 |
4,96 |
6,5 |
5,84 |
5,41 |
5,07 |
4,77 |
4,53 |
7,0 |
5,37 |
4,98 |
4,65 |
4,38 |
4,17 |
7,5 |
4,96 |
4,59 |
4,29 |
4,06 |
3,88 |
8,0 |
4,62 |
4,26 |
3,99 |
3,8 |
3,65 |
9,0 |
4,04 |
3,75 |
3,53 |
3,39 |
3,26 |
10,0 |
3,6 |
3,35 |
3,18 |
3,06 |
2,94 |
11,0 |
3,25 |
3,03 |
2,89 |
2,77 |
2,67 |
12,2 |
2,92 |
2,73 |
2,61 |
2,51 |
2,41 |
Продолжение табл. 4
a |
Значения К1 при b |
||||
6 |
6,5 |
7 |
7,5 |
8 |
|
6,0 |
4,73 |
- |
- |
- |
- |
6,5 |
4,32 |
3,92 |
- |
- |
- |
7,0 |
3,99 |
3,63 |
3,33 |
- |
- |
7,5 |
3,73 |
3,4 |
3,12 |
2,91 |
- |
8,0 |
3,51 |
3,2 |
2,94 |
2,74 |
2,57 |
9,0 |
3,14 |
2,86 |
2,64 |
2,46 |
2,37 |
10,0 |
2,83 |
2,58 |
2,38 |
2,22 |
2,09 |
11,0 |
2,57 |
2,34 |
2,17 |
2,02 |
1,897 |
12,2 |
2,32 |
2,11 |
1,956 |
1,825 |
1,711 |
Продолжение табл. 4
a |
Значения К1 при b |
|||
9 |
10 |
11 |
12,2 |
|
9,0 |
2,05 |
- |
- |
- |
10,0 |
1,853 |
1,668 |
- |
- |
11,0 |
1,687 |
1,518 |
1,38 |
- |
12,2 |
1,521 |
1,368 |
1,244 |
1,122 |
Таблица 5
Класс (марка) бетона |
h , см |
Значение l , см, при К0, Н/см3 |
|||||||||||
30 |
35 |
40 |
45 |
50 |
55 |
60 |
65 |
70 |
75 |
80 |
85 |
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
В 15 (М 200) |
10 |
51,2 |
49,2 |
47,6 |
46,2 |
45,0 |
44,0 |
43,0 |
42,2 |
41,3 |
40,7 |
40,0 |
39,4 |
В 22,5 (М 300) |
10 |
53,6 |
51,6 |
49,9 |
48,5 |
47,2 |
46,1 |
45,1 |
44,2 |
43,4 |
42,7 |
42,0 |
41,4 |
11 |
57,6 |
55,5 |
53,6 |
52,1 |
50,7 |
49,5 |
48,6 |
47,5 |
46,6 |
45,8 |
45,1 |
44,1 |
|
12 |
61,3 |
58,4 |
57,2 |
55,6 |
54,3 |
52,9 |
51,7 |
50,7 |
49,6 |
48,9 |
48,1 |
47,4 |
|
13 |
65,2 |
62,9 |
60,8 |
59,0 |
57,5 |
56,1 |
54,9 |
53,8 |
52,8 |
52,0 |
51,1 |
50,3 |
|
14 |
69,03 |
66,4 |
64,2 |
62,4 |
60,8 |
59,3 |
58,1 |
56,9 |
55,9 |
55,0 |
54,0 |
53,2 |
|
15 |
72,8 |
70,0 |
67,7 |
65,7 |
63,9 |
62,4 |
61,1 |
59,9 |
58,8 |
57,8 |
56,9 |
56,0 |
|
16 |
76,3 |
73,4 |
71,0 |
69,0 |
67,2 |
65,6 |
64,2 |
62,9 |
61,7 |
60,7 |
59,7 |
58,8 |
|
17 |
81,7 |
76,8 |
74,3 |
72,2 |
70,3 |
68,6 |
67,1 |
65,9 |
64,7 |
63,5 |
62,5 |
61,5 |
|
18 |
83,4 |
80,2 |
77,6 |
75,3 |
73,3 |
71,6 |
70,1 |
68,7 |
67,4 |
66,3 |
65,2 |
64,2 |
|
19 |
86,8 |
83,5 |
80,7 |
78,5 |
76,4 |
74,6 |
73,0 |
71,5 |
70,2 |
69,0 |
67,9 |
67,0 |
|
20 |
90,2 |
86,8 |
84,0 |
81,5 |
79,4 |
77,6 |
75,9 |
74,3 |
73,0 |
71,7 |
70,6 |
69,6 |
|
21 |
93,6 |
90,0 |
87,1 |
84,6 |
82,3 |
80,5 |
78,7 |
77,2 |
75,6 |
74.4 |
73,3 |
72,1 |
|
22 |
96,9 |
93,3 |
90,1 |
87,6 |
85,3 |
82,3 |
81,5 |
79,9 |
78,4 |
77,0 |
75,9 |
75,7 |
|
23 |
100,2 |
96,4 |
93,4 |
90,5 |
88,2 |
86,1 |
84,3 |
82,6 |
81,1 |
79,7 |
78,4 |
77,2 |
|
24 |
103,4 |
99,5 |
96,3 |
93,4 |
91,0 |
88,9 |
87,0 |
85,3 |
83,7 |
82,3 |
80,9 |
79,7 |
|
25 |
106,7 |
102,6 |
99,3 |
96,4 |
93,9 |
91,7 |
89,6 |
87,9 |
86,3 |
84,8 |
83,5 |
82,2 |
|
26 |
109,8 |
105,7 |
102,2 |
99,3 |
96,7 |
94,4 |
92,4 |
90,5 |
88,9 |
87,3 |
86,0 |
84,7 |
|
27 |
113,0 |
108,7 |
105,1 |
102,0 |
99,4 |
97,1 |
95,0 |
93,1 |
91,4 |
89,9 |
88,4 |
87,1 |
|
28 |
116,1 |
111,7 |
108,1 |
104,9 |
102,2 |
99,8 |
97,6 |
95,7 |
93,9 |
92,3 |
90,9 |
89,5 |
|
29 |
119,2 |
114,7 |
110,9 |
107,7 |
104,9 |
102,4 |
100,2 |
98,3 |
96,5 |
94,8 |
93,3 |
91,9 |
|
30 |
122,3 |
117,7 |
113,8 |
110,5 |
107,6 |
105,1 |
102,8 |
100,8 |
98,9 |
97,2 |
95,7 |
94,3 |
|
В 30 (М 400) |
10 |
55,4 |
53,3 |
51,6 |
50,1 |
48,8 |
47,6 |
43,6 |
45,7 |
44,8 |
44,1 |
43,3 |
42,7 |
11 |
59,5 |
57,3 |
55,4 |
53,8 |
52,4 |
51,1 |
50,0 |
49,1 |
48,2 |
47,3 |
46,6 |
45,9 |
|
12 |
63,5 |
61,1 |
59,1 |
57,4 |
55,9 |
54,6 |
53,4 |
52,4 |
51,4 |
50,5 |
49,7 |
49,0 |
|
13 |
67,5 |
64,9 |
62,8 |
61,0 |
59,4 |
58,0 |
56,7 |
55,6 |
54,6 |
53,6 |
52,8 |
52,0 |
|
14 |
71,3 |
63,6 |
66,4 |
64,4 |
62,8 |
61,3 |
60,0 |
58,8 |
57,7 |
56,7 |
55,8 |
55,0 |
|
15 |
75,1 |
72,3 |
69,9 |
67,9 |
66,1 |
64,5 |
63,2 |
61,9 |
60,8 |
59,7 |
58,8 |
57,9 |
|
16 |
78,9 |
75,8 |
73,3 |
71,2 |
69,4 |
67,7 |
66,3 |
65,0 |
63,8 |
62,7 |
61,7 |
60,8 |
|
17 |
82,5 |
79,4 |
76,8 |
74,5 |
72,6 |
70,9 |
69,4 |
68,0 |
66,7 |
65,6 |
64,6 |
63,6 |
|
18 |
86,1 |
82,8 |
80,1 |
77,8 |
75,8 |
74,0 |
72,4 |
71,0 |
69,7 |
68,5 |
67,4 |
68,4 |
|
19 |
89,7 |
86,3 |
83,5 |
81,0 |
78,9 |
77,1 |
75,4 |
73,9 |
72,5 |
71,3 |
70,2 |
69,1 |
|
20 |
93,2 |
89,7 |
86,7 |
84,2 |
82,0 |
80,1 |
78,4 |
76,8 |
75,4 |
74,1 |
72,9 |
71,8 |
|
21 |
96,6 |
93,0 |
89,9 |
87,3 |
85,1 |
83,1 |
81,3 |
79,7 |
78,2 |
76,9 |
75,6 |
74,5 |
|
22 |
100,1 |
96,3 |
93,1 |
90,4 |
88,1 |
86,0 |
84,2 |
82,5 |
81,0 |
79,6 |
78,3 |
77,1 |
|
23 |
103,5 |
99,6 |
96,3 |
93,5 |
91,1 |
88,9 |
87,0 |
85,3 |
83,7 |
82,3 |
81,0 |
79,8 |
|
24 |
106,8 |
102,8 |
99,4 |
96,5 |
94,0 |
91,8 |
89,8 |
88,1 |
86,4 |
85,0 |
83,6 |
82,3 |
|
25 |
110,2 |
106,0 |
102,5 |
99,5 |
96,9 |
94,7 |
92,6 |
90,8 |
89,1 |
87,6 |
86,2 |
84,9 |
|
26 |
113,4 |
109,2 |
105,6 |
102,5 |
99,8 |
97,5 |
95,4 |
93,5 |
91,8 |
90,2 |
88,7 |
87,4 |
|
27 |
116,7 |
112,3 |
108,6 |
105,4 |
102,7 |
100,3 |
98,1 |
96,2 |
94,4 |
92,8 |
91,3 |
89,9 |
|
28 |
119,9 |
115,4 |
111,6 |
108,4 |
105,4 |
103,1 |
100,8 |
98,9 |
97,0 |
95,4 |
93,8 |
92,4 |
|
29 |
123,1 |
118,5 |
114,6 |
111,3 |
108,4 |
105,8 |
103,4 |
101,5 |
99,6 |
97,9 |
96,3 |
94,9 |
|
30 |
126,3 |
121,5 |
117,5 |
114,1 |
111,1 |
108,5 |
106,2 |
104,1 |
102,2 |
100,4 |
98,8 |
97,3 |
Таблица 6
Значения коэффициента К3 |
|||||||
r |
К3 |
r |
К3 |
r |
К3 |
r |
К3 |
0,02 |
145,9 |
0,42 |
97,9 |
2,1 |
17,88 |
4,1 |
2,92 |
0,04 |
142,9 |
0,44 |
96,0 |
2,2 |
15,95 |
4,2 |
2,78 |
0,06 |
139,9 |
0,46 |
94,2 |
2,3 |
14,13 |
4,3 |
2,65 |
0,08 |
137,1 |
0,48 |
92,4 |
2,4 |
12,5 |
4,4 |
2,53 |
0,1 |
134,3 |
0,5 |
90,7 |
2,5 |
11,05 |
4,5 |
2,43 |
0,12 |
131,6 |
0,6 |
82,6 |
2,6 |
9,73 |
4,6 |
2,34 |
0,14 |
128,9 |
0,7 |
75,2 |
2,7 |
8,55 |
4,7 |
2,25 |
0,16 |
126,3 |
0,8 |
68,6 |
2,8 |
7,56 |
4,8 |
2,16 |
0,18 |
123,8 |
0,9 |
62,5 |
2,9 |
6,74 |
4,9 |
2,08 |
0,2 |
121,3 |
1,0 |
56,9 |
3,0 |
6,08 |
5,0 |
2,0 |
0,22 |
118,9 |
1,1 |
51,7 |
3,1 |
5,52 |
5,1 |
1,925 |
0,24 |
116,6 |
1,2 |
47,0 |
3,2 |
5,05 |
5,2 |
1,855 |
0,26 |
114,3 |
1,3 |
42,6 |
3,3 |
4,65 |
5,3 |
1,79 |
0,28 |
112,1 |
1,4 |
38,6 |
3,4 |
4,31 |
4,5 |
1,729 |
0,3 |
109,9 |
1,5 |
34,8 |
3,5 |
4,02 |
5,5 |
1,671 |
0,32 |
107,8 |
1,6 |
31,4 |
3,6 |
3,77 |
5,6 |
1,616 |
0,34 |
105,7 |
1,7 |
28,2 |
3,7 |
3,56 |
5,7 |
1,563 |
0,36 |
103,7 |
1,8 |
25,3 |
3,8 |
3,38 |
5,8 |
1,511 |
0,38 |
101,7 |
1,9 |
22,6 |
3,9 |
3,21 |
5,9 |
1,46 |
0,4 |
99,8 |
2,0 |
20,2 |
4,0 |
3,06 |
6,0 |
1,41 |
Таблица 7
r |
Значения К2 при |
||||||
0,1 |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1 |
2 |
|
0,1 |
99 |
107 |
115 |
119 |
122 |
124 |
130 |
0,2 |
82 |
90 |
99 |
105 |
108 |
111 |
117 |
0,3 |
67 |
76 |
86 |
92 |
96 |
99 |
106 |
0,4 |
55 |
65 |
75 |
81 |
85 |
88 |
95 |
0,5 |
45 |
55 |
65 |
71 |
75 |
78 |
85 |
0,6 |
36 |
46 |
56 |
62 |
66 |
69 |
77 |
0,7 |
29 |
38 |
48 |
54 |
58 |
62 |
69 |
0,8 |
23 |
32 |
42 |
47 |
51 |
55 |
63 |
0,9 |
19 |
27 |
36 |
41 |
45 |
49 |
57 |
1,0 |
15 |
23 |
31 |
36 |
40 |
43 |
51 |
1,1 |
12 |
19 |
27 |
32 |
35 |
38 |
46 |
1,2 |
9 |
15 |
23 |
28 |
31 |
34 |
41 |
1,3 |
- |
12 |
19 |
24 |
27 |
30 |
36 |
1,4 |
- |
10 |
16 |
20 |
23 |
26 |
32 |
1,5 |
- |
- |
13 |
17 |
20 |
22 |
28 |
1,6 |
- |
- |
11 |
14 |
17 |
19 |
25 |
1,7 |
- |
- |
- |
12 |
14 |
16 |
22 |
1,8 |
- |
- |
- |
10 |
12 |
14 |
19 |
1,9 |
- |
- |
- |
- |
10 |
12 |
17 |
2,0 |
- |
- |
- |
- |
9 |
10 |
15 |
Таблица 8
|
Значения коэффициента К4 при |
||||
0 |
0,05 |
0,1 |
0,15 |
0,2 |
|
0 |
- |
255,8 |
191,7 |
154,4 |
128,0 |
0,05 |
322,1 |
257,0 |
194,6 |
156,2 |
129,1 |
0,1 |
257,7 |
234,2 |
192,7 |
157,8 |
131,0 |
0,15 |
220,2 |
208,8 |
183,1 |
155,5 |
131,4 |
0,2 |
193,8 |
187,1 |
170,4 |
149,8 |
129,5 |
0,25 |
173,4 |
169,0 |
157,6 |
142,1 |
125,5 |
0,3 |
156,7 |
153,7 |
145,5 |
133,6 |
120,2 |
0,35 |
142,8 |
140,6 |
134,4 |
125,2 |
114,3 |
0,4 |
130,8 |
129,1 |
124,3 |
117,1 |
108,2 |
0,45 |
120,4 |
119,0 |
115,2 |
109,4 |
102,0 |
0,5 |
111,1 |
110,0 |
106,9 |
102,1 |
96,0 |
0,55 |
102,8 |
101,9 |
99,4 |
95,4 |
90,2 |
0,6 |
95,3 |
94,6 |
92,5 |
89,1 |
84,7 |
0,65 |
88,6 |
88,0 |
86,2 |
88,3 |
79,5 |
0,7 |
82,4 |
81,9 |
80,4 |
77,9 |
74,6 |
0,75 |
76,7 |
76,3 |
75,0 |
72,9 |
70,0 |
0,8 |
71,6 |
71,2 |
70,0 |
68,2 |
65,7 |
0,9 |
62,3 |
62,0 |
61,1 |
59,7 |
57,8 |
1,0 |
54,3 |
54,1 |
53,4 |
52,3 |
50,8 |
1,1 |
47,4 |
47,2 |
46,7 |
45,8 |
44,6 |
1,2 |
41,5 |
41,3 |
40,8 |
40,1 |
39,1 |
1,3 |
36,2 |
36,1 |
35,7 |
35,1 |
34,3 |
1,4 |
31,6 |
31,5 |
31,2 |
30,7 |
30,1 |
1,3 |
27,6 |
27,5 |
27,2 |
26,8 |
26,3 |
Продолжение табл. 8
|
Значения коэффициента К4 при |
||||
0,25 |
0,3 |
0,35 |
0,4 |
0,45 |
|
0 |
107,8 |
91,6 |
78,0 |
66,5 |
56,6 |
0,05 |
108,6 |
92,1 |
78,4 |
66,8 |
56,8 |
0,1 |
110,2 |
93,4 |
79,5 |
67,7 |
57,5 |
0,15 |
111,4 |
94,7 |
80,7 |
68,8 |
58,5 |
0,2 |
111,2 |
95,3 |
81,6 |
69,8 |
59,6 |
0,25 |
109,5 |
94,9 |
82,0 |
70,5 |
60,4 |
0,3 |
106,6 |
93,5 |
81,5 |
70,6 |
60,8 |
0,35 |
102,7 |
91,2 |
80,3 |
70,2 |
60,9 |
0,4 |
98,4 |
88,3 |
78,5 |
69,2 |
60,5 |
0,45 |
93,7 |
84,9 |
76,2 |
67,7 |
59,6 |
0,5 |
88,9 |
81,3 |
73,6 |
65,9 |
58,4 |
0,55 |
84,2 |
77,6 |
70,7 |
63,7 |
56,9 |
0,6 |
79,5 |
73,7 |
67,6 |
61,4 |
55,2 |
0,65 |
75,0 |
70,0 |
64,5 |
58,9 |
53,3 |
0,7 |
70,7 |
66,3 |
61,4 |
56,4 |
51,3 |
0,75 |
66,6 |
62,7 |
58,4 |
53,9 |
49,3 |
0,8 |
62,7 |
59,2 |
55,4 |
51,3 |
47,1 |
0,9 |
55,4 |
52,7 |
49,6 |
46,3 |
42,8 |
1,0 |
48,9 |
46,7 |
44,2 |
41,5 |
38,7 |
1,1 |
43,1 |
41,3 |
39,3 |
37,1 |
34,7 |
1,2 |
37,9 |
36,4 |
34,8 |
33,0 |
31,0 |
1,3 |
33,3 |
32,1 |
30,7 |
29,2 |
27,8 |
1,4 |
29,2 |
28,2 |
27,1 |
25,8 |
24,4 |
1,5 |
25,6 |
24,7 |
23,8 |
22,7 |
21,5 |
Продолжение табл. 8
|
Значения коэффициента К4 при |
||||
0,5 |
0,55 |
0,6 |
0,65 |
0,7 |
|
0 |
47,8 |
40,2 |
33,4 |
27,3 |
21,8 |
0,05 |
48,1 |
40,4 |
33,5 |
- |
- |
0,1 |
48,7 |
40,9 |
34,0 |
27,8 |
22,3 |
0,15 |
49,5 |
41,6 |
34,6 |
- |
- |
0,2 |
50,5 |
42,5 |
35,5 |
29,2 |
23,6 |
0,25 |
51,4 |
43,4 |
36,3 |
- |
- |
0,3 |
52,0 |
44,2 |
37,1 |
30,8 |
25,2 |
0,35 |
52,4 |
44,7 |
37,8 |
- |
- |
0,40 |
52,4 |
45,0 |
38,3 |
32,1 |
26,5 |
0,45 |
52,0 |
45,0 |
38,5 |
- |
- |
0,5 |
51,3 |
44,7 |
38,5 |
32,7 |
27,4 |
0,55 |
50,4 |
44,1 |
38,2 |
- |
- |
0,6 |
49,2 |
43,4 |
37,8 |
32,6 |
27,7 |
0,65 |
47,8 |
42,4 |
37,2 |
- |
- |
0,7 |
46,2 |
41,2 |
36,4 |
31,7 |
27,3 |
0,75 |
44,6 |
39,9 |
35,4 |
- |
- |
0,8 |
42,8 |
38,6 |
34,4 |
30,3 |
26,4 |
0,9 |
39,2 |
35,6 |
32,0 |
28,5 |
25,1 |
1 |
35,7 |
32,6 |
29,6 |
26,5 |
23,5 |
1,1 |
32,2 |
29,6 |
27,0 |
24,4 |
21,8 |
1,2 |
28,9 |
26,7 |
24,5 |
22,3 |
20,0 |
1,3 |
25,8 |
24,0 |
22,1 |
20,1 |
18,19 |
1,4 |
22,9 |
21,4 |
19,75 |
18,1 |
16,42 |
1,5 |
20,3 |
18,96 |
17,57 |
16,14 |
14,69 |
Продолжение табл. 8
|
Значения коэффициента К4 при |
||||
0,75 |
0,8 |
0,85 |
0,9 |
0,95 |
|
0 |
16,95 |
12,55 |
8,59 |
5,02 |
1,80 |
0,1 |
17,38 |
12,95 |
8,95 |
5,34 |
2,09 |
0,2 |
18,53 |
14,0 |
9,92 |
6,24 |
2,93 |
0,3 |
20,0 |
15,43 |
11,27 |
7,52 |
4,14 |
0,4 |
21,5 |
16,88 |
12,71 |
8,93 |
5,51 |
0,5 |
22,5 |
18,08 |
14,0 |
10,25 |
6,86 |
0,6 |
23,1 |
18,85 |
14,94 |
11,33 |
8,03 |
0,7 |
23,1 |
19,16 |
15,5 |
12,09 |
8,94 |
0,8 |
22,6 |
19,03 |
15,66 |
12,49 |
9,53 |
0,9 |
21,7 |
18,52 |
15,46 |
12,55 |
9,81 |
1,0 |
20,0 |
17,71 |
14,96 |
12,32 |
9,82 |
1,1 |
19,21 |
16,69 |
14,24 |
11,88 |
9,61 |
1,2 |
17,75 |
15,94 |
13,37 |
11,27 |
9,23 |
1,3 |
16,24 |
14,31 |
12,40 |
10,34 |
8,72 |
1,4 |
14,73 |
13,04 |
11,37 |
9,73 |
8,11 |
1,5 |
13,23 |
11,76 |
10,31 |
8,86 |
7,44 |
Продолжение табл. 8
|
Значения коэффициента К4 при |
||||
1,0 |
1,05 |
1,1 |
1,15 |
1,2 |
|
0 |
-1,1 |
-3,71 |
-6,07 |
-8,19 |
-10,07 |
0,1 |
-0,83 |
-3,46 |
-5,84 |
-7,97 |
-9,86 |
0,2 |
-0,07 |
-2,75 |
-5,16 |
-7,33 |
-9,27 |
0,3 |
1,08 |
-1,66 |
-4,13 |
-6,35 |
-8,35 |
0,4 |
2,42 |
-0,37 |
-2,89 |
-5,16 |
-7,2 |
0,5 |
3,78 |
0,98 |
-1,56 |
-3,86 |
-5,94 |
0,6 |
5,01 |
2,25 |
-0,28 |
-2,58 |
-4,67 |
0,7 |
6,02 |
3,34 |
0,87 |
-1,4 |
-3,46 |
0,8 |
6,77 |
4,21 |
1,84 |
-0,34 |
-2,36 |
0,9 |
7,24 |
4,83 |
2,59 |
0,51 |
-1,41 |
1,0 |
7,46 |
5,23 |
3,13 |
1,17 |
-0,64 |
1,1 |
7,46 |
5,42 |
3,48 |
1,66 |
-0,04 |
1,2 |
7,29 |
5,43 |
3,65 |
1,98 |
0,41 |
1,3 |
6,98 |
5,29 |
3,68 |
2,15 |
0,71 |
1,4 |
6,55 |
5,04 |
3,6 |
2,22 |
0,89 |
1,5 |
6,05 |
4,71 |
3,43 |
2,18 |
0,98 |
Продолжение табл. 8
|
Значения коэффициента К4 при |
||||
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
|
1,5 |
27,6 |
27,2 |
26,3 |
24,7 |
22,7 |
1,6 |
24,0 |
23,7 |
22,9 |
21,6 |
19,92 |
1,7 |
20,8 |
20,6 |
19,94 |
18,85 |
17,45 |
1,8 |
18,06 |
17,87 |
17,3 |
16,38 |
15,17 |
1,9 |
15,64 |
15,46 |
14,98 |
14,20 |
13,17 |
2,0 |
13,47 |
13,33 |
12,93 |
12,27 |
11,39 |
2,1 |
11,57 |
11,45 |
11,11 |
10,56 |
9,81 |
2,2 |
9,91 |
9,81 |
9,52 |
9,05 |
8,41 |
2,3 |
8,45 |
8,37 |
8,12 |
7,71 |
7,17 |
2,4 |
7,17 |
7,10 |
6,89 |
6,54 |
6,08 |
2,5 |
6,05 |
5,99 |
5,81 |
5,51 |
5,12 |
2,6 |
5,07 |
5,02 |
4,87 |
4,61 |
4,27 |
2,7 |
4,22 |
4,18 |
4,05 |
3,82 |
3,53 |
2,8 |
3,48 |
3,44 |
3,33 |
3,14 |
2,89 |
2,9 |
2,83 |
2,8 |
2,71 |
2,55 |
2,34 |
3,0 |
2,28 |
2,25 |
2,17 |
2,04 |
1,86 |
3,2 |
1,4 |
1,38 |
1,33 |
1,23 |
1,1 |
3,4 |
0,77 |
0,76 |
0,72 |
0,65 |
0,56 |
3,6 |
0,33 |
0,32 |
0,29 |
0,25 |
0,19 |
3,8 |
0,03 |
0,03 |
0,01 |
-0,02 |
-0,07 |
4,0 |
-0,16 |
-0,16 |
-0,18 |
-0,21 |
-0,24 |
4,5 |
-0,36 |
-0,36 |
-0,36 |
-0,37 |
-0,39 |
5,0 |
-0,31 |
-0,31 |
-0,32 |
-0,32 |
-0,33 |
5,5 |
-0,21 |
-0,21 |
-0,21 |
-0,21 |
-0,21 |
6,0 |
-0,13 |
-0,13 |
-0,13 |
-0,12 |
-0,12 |
Продолжение табл. 8
|
Значения коэффициента К4 при |
|||
0,5 |
0,6 |
0,65 |
0,7 |
|
1,5 |
20,3 |
17,57 |
16,14 |
14,69 |
1,6 |
17,87 |
15,56 |
14,33 |
13,08 |
1,7 |
15,67 |
13,7 |
12,66 |
11,58 |
1,8 |
13,69 |
12,01 |
11,12 |
10,19 |
1,9 |
11,91 |
10,47 |
9,71 |
8,91 |
2,0 |
10,31 |
9,08 |
8,42 |
7,74 |
2,1 |
8,89 |
7,83 |
7,26 |
6,67 |
2,2 |
7,68 |
6,72 |
6,22 |
5,71 |
2,3 |
6,51 |
5,73 |
- |
- |
2,4 |
5,51 |
4,84 |
- |
- |
2,5 |
4,63 |
4,05 |
- |
- |
2,6 |
3,85 |
3,36 |
- |
- |
2,7 |
3,17 |
2,75 |
- |
- |
2,8 |
2,58 |
2,22 |
- |
- |
2,9 |
2,07 |
1,70 |
- |
- |
3,0 |
1,63 |
1,36 |
- |
- |
3,2 |
0,94 |
0,74 |
- |
- |
3,4 |
0,44 |
0,3 |
- |
- |
3,6 |
0,1 |
-0,01 |
- |
- |
3,8 |
-0,13 |
-0,21 |
- |
- |
4,0 |
-0,28 |
-0,33 |
- |
- |
4,5 |
-0,4 |
-0,41 |
- |
- |
5,0 |
-0,33 |
-0,33 |
- |
- |
5,5 |
-0,21 |
-0,21 |
- |
- |
6,0 |
-0,12 |
-0,12 |
- |
- |
Продолжение табл. 8
|
Значения коэффициента К4 при |
||||
0,75 |
0,8 |
0,85 |
0,9 |
0,95 |
|
1,5 |
13,23 |
11,76 |
10,31 |
8,86 |
7,44 |
1,6 |
11,81 |
10,53 |
9,26 |
7,99 |
6,75 |
1,7 |
10,48 |
9,37 |
8,26 |
7,15 |
6,07 |
1,8 |
9,24 |
8,28 |
7,32 |
6,35 |
5,4 |
1,9 |
8,09 |
7,26 |
6,42 |
5,58 |
4,74 |
2,0 |
7,03 |
6,31 |
5,58 |
4,85 |
4,11 |
2,1 |
6,05 |
5,44 |
4,81 |
4,17 |
3,53 |
2,2 |
5,19 |
4,65 |
4,1 |
3,55 |
2,99 |
2,3 |
- |
3,94 |
- |
- |
- |
2,4 |
- |
3,3 |
- |
- |
- |
2,5 |
- |
2,73 |
- |
- |
- |
2,6 |
- |
2,22 |
- |
- |
- |
2,7 |
- |
1,78 |
- |
- |
- |
2,8 |
- |
1,39 |
- |
- |
- |
2,9 |
- |
1,05 |
- |
- |
- |
3,0 |
- |
0,75 |
- |
- |
- |
3,2 |
- |
0,3 |
- |
- |
- |
3,4 |
- |
-0,02 |
- |
- |
- |
3,6 |
- |
-0,24 |
- |
- |
- |
3,8 |
- |
-0,37 |
- |
- |
- |
4,0 |
- |
-0,43 |
- |
- |
- |
4,2 |
- |
-0,45 |
- |
- |
- |
4,4 |
- |
-0,45 |
- |
- |
- |
4,6 |
- |
-0,43 |
- |
- |
- |
4,8 |
- |
-0,39 |
- |
- |
- |
5,0 |
- |
-0,33 |
- |
- |
- |
5,5 |
- |
-0,21 |
- |
- |
- |
6,0 |
- |
0,12 |
- |
- |
- |
Продолжение табл. 8
|
Значения коэффициента К4 при |
||||
1,0 |
1,05 |
1,1 |
1,15 |
1,2 |
|
1,5 |
6,05 |
4,71 |
3,43 |
2,18 |
0,98 |
1,6 |
5,53 |
4,34 |
3,19 |
2,08 |
1,0 |
1,7 |
5,0 |
3,94 |
2,9 |
1,9 |
0,95 |
1,8 |
4,45 |
3,51 |
2,59 |
1,7 |
0,86 |
1,9 |
3,9 |
3,08 |
2,27 |
1,49 |
0,74 |
2,0 |
3,38 |
2,66 |
1,95 |
1,26 |
0,59 |
2,1 |
2,89 |
2,26 |
1,63 |
1,02 |
0,43 |
2,2 |
2,43 |
1,88 |
1,33 |
0,8 |
0,28 |
2,3 |
2,01 |
- |
- |
- |
0,13 |
2,4 |
1,63 |
- |
- |
- |
-0,02 |
2,5 |
1,29 |
- |
- |
- |
-0,15 |
2,6 |
0,98 |
- |
- |
- |
-0,28 |
2,7 |
0,7 |
- |
- |
- |
-0,39 |
2,8 |
0,46 |
- |
- |
- |
-0,48 |
2,9 |
0,25 |
- |
- |
- |
-0,56 |
3,0 |
0,07 |
- |
- |
- |
-0,62 |
3,2 |
-0,21 |
- |
- |
- |
-0,71 |
3,4 |
-0,39 |
- |
- |
- |
-0,75 |
3,6 |
-0,49 |
- |
- |
- |
-0,76 |
3,8 |
-0,55 |
- |
- |
- |
-0,74 |
4,0 |
-0,57 |
- |
- |
- |
-0,7 |
4,2 |
-0,56 |
- |
- |
- |
-0,64 |
4,4 |
-0,52 |
- |
- |
- |
-0,57 |
4,6 |
-0,47 |
- |
- |
- |
-0,5 |
4,8 |
-0,4 |
- |
- |
- |
-0,43 |
5,0 |
-0,34 |
- |
- |
- |
-0,35 |
5,5 |
-0,21 |
- |
- |
- |
-0,2 |
6,0 |
-0,11 |
- |
- |
- |
-0,11 |
Продолжение табл. 8
|
Значения коэффициента К4 при |
||||
1,2 |
1,3 |
1,4 |
1,5 |
1,6 |
|
0 |
-10,07 |
-13,26 |
-15,78 |
-17,72 |
-19,15 |
0,1 |
-9,86 |
-13,08 |
-15,62 |
-17,57 |
-19,01 |
0,2 |
-9,27 |
-12,55 |
-15,15 |
-17,14 |
-18,63 |
0,3 |
-8,35 |
-11,73 |
-14,41 |
-16,46 |
-18,02 |
0,4 |
-7,2 |
-10,69 |
-13,45 |
-15,59 |
-17,21 |
0,5 |
-5,94 |
-9,51 |
-12,34 |
-14,55 |
-16,24 |
0,6 |
-4,67 |
-8,26 |
-11,14 |
-13,41 |
-15,17 |
0,7 |
-3,46 |
-7,02 |
-9,92 |
-12,24 |
-14,05 |
0,8 |
-2,36 |
-5,85 |
-8,73 |
-11,08 |
-12,91 |
0,9 |
-1,41 |
-4,80 |
-7,62 |
-9,95 |
-11,77 |
1,0 |
-0,64 |
-3,88 |
-6,61 |
-8,87 |
-10,68 |
1,1 |
-0,04 |
-3,1 |
-5,71 |
-7,87 |
-9,66 |
1,2 |
0,41 |
-2,45 |
-4,91 |
-6,97 |
-8,71 |
1,3 |
0,71 |
-1,93 |
-4,22 |
-6,18 |
-7,84 |
1,4 |
0,89 |
-1,52 |
-3,65 |
-5,49 |
-7,06 |
1,5 |
0,98 |
-1,22 |
-3,18 |
-4,89 |
-6,36 |
1,6 |
1,0 |
-1,0 |
-2,79 |
-4,37 |
-5,73 |
1,7 |
0,95 |
-0,85 |
-2,48 |
-3,93 |
-5,18 |
1,8 |
0,86 |
-0,76 |
-2,23 |
-3,55 |
-4,7 |
1,9 |
0,74 |
-0,72 |
-2,04 |
-3,23 |
-4,27 |
2,0 |
0,59 |
-0,7 |
-1,88 |
-2,96 |
-3,9 |
2,1 |
0,43 |
-0,71 |
-1,75 |
-2,72 |
-3,58 |
2,2 |
0,28 |
-0,72 |
-1,66 |
-2,52 |
-3,29 |
2,3 |
0,13 |
- |
-1,58 |
- |
-3,03 |
2,4 |
-0,02 |
- |
-1,53 |
- |
-2,81 |
2,5 |
-0,15 |
- |
-1,49 |
- |
-2,62 |
2,6 |
-0,28 |
- |
-1,45 |
- |
-2,44 |
2,7 |
-0,39 |
- |
-1,41 |
- |
-2,28 |
2,8 |
-0,48 |
- |
-1,37 |
- |
-2,13 |
2,9 |
-0,56 |
- |
-1,33 |
- |
-1,99 |
3,0 |
-0,62 |
- |
-1,28 |
- |
-1,86 |
3,2 |
-0,71 |
- |
-1,21 |
- |
-1,63 |
3,4 |
-0,75 |
- |
-1,12 |
- |
-1,43 |
3,6 |
-0,76 |
- |
-1,02 |
- |
-1,24 |
3,8 |
-0,74 |
- |
-0,92 |
- |
-1,08 |
4,0 |
-0,7 |
- |
-0,82 |
- |
-0,93 |
4,2 |
-0,64 |
- |
-0,72 |
- |
-0,79 |
4,4 |
-0,57 |
- |
-0,62 |
- |
-0,66 |
4,6 |
-0,5 |
- |
-0,53 |
- |
-0,54 |
4,8 |
-0,43 |
- |
-0,44 |
- |
-0,43 |
5,0 |
-0,35 |
- |
-0,35 |
- |
-0,34 |
5,5 |
-0,2 |
- |
-0,19 |
- |
-0,18 |
6,0 |
-0,11 |
- |
-0,10 |
- |
-0,08 |
Продолжение табл. 8
|
Значения коэффициента К4 при |
||||
1,7 |
1,8 |
2,0 |
2,2 |
2,4 |
|
0 |
-20,15 |
-20,78 |
-21,18 |
-20,72 |
-19,67 |
0,1 |
-20,03 |
-20,67 |
- |
- |
- |
0,2 |
-19,68 |
-20,35 |
-20,83 |
-20,43 |
-19,43 |
0,3 |
-19,12 |
-19,85 |
- |
- |
- |
0,4 |
-18,38 |
-19,17 |
-19,84 |
-19,61 |
-18,74 |
0,5 |
-17,49 |
-18,35 |
- |
- |
- |
0,6 |
-16,5 |
-17,42 |
-18,35 |
-18,35 |
-17,67 |
0,7 |
-15,44 |
-16,42 |
- |
- |
- |
0,8 |
-14,34 |
-15,37 |
-16,54 |
-16,77 |
-16,31 |
0,9 |
-13,22 |
-14,29 |
- |
- |
- |
1,0 |
-12,12 |
-13,23 |
-14,58 |
-15,02 |
-14,77 |
1,1 |
-11,08 |
-12,2 |
- |
- |
- |
1,2 |
-10,11 |
-11,21 |
-12,64 |
-13,22 |
-13,15 |
1,3 |
-9,2 |
-10,27 |
- |
- |
- |
1,4 |
-8,38 |
-9,39 |
-10,82 |
-11,48 |
-11,54 |
1,5 |
-7,57 |
-8,58 |
- |
- |
- |
1,6 |
-6,88 |
-7,83 |
-9,16 |
-9,85 |
-10,01 |
1,7 |
-6,26 |
-7,14 |
- |
- |
- |
1,8 |
-5,7 |
-6,52 |
-7,71 |
-8,38 |
-8,6 |
1,9 |
-5,2 |
-5,96 |
|
- |
- |
2,0 |
-4,74 |
-5,45 |
-6,49 |
-7,09 |
-7,33 |
2,1 |
-4,33 |
-4,98 |
- |
- |
- |
2,2 |
-3,97 |
-4,56 |
-5,45 |
-5,97 |
-6,2 |
2,3 |
- |
-4,18 |
- |
- |
- |
2,4 |
- |
-3,83 |
-4,57 |
-5,0 |
-5,21 |
2,5 |
- |
-3,52 |
- |
- |
- |
2,6 |
- |
-3,24 |
-3,83 |
-4,18 |
-4,35 |
2,7 |
- |
-2,99 |
- |
- |
- |
2,8 |
- |
-2,76 |
-3,21 |
-3,49 |
-3,62 |
2,9 |
- |
-2,54 |
- |
- |
- |
3,0 |
- |
-2,34 |
-2,69 |
-2,9 |
-2,99 |
3,2 |
- |
-1,99 |
-2,25 |
-2,4 |
-2,46 |
3,4 |
- |
-1,68 |
-1,87 |
-1,98 |
-2,01 |
3,6 |
- |
-1,42 |
-1,55 |
-1,62 |
-1,64 |
3,8 |
- |
-1,19 |
-1,28 |
-1,32 |
-1,33 |
4,0 |
- |
-1,0 |
-1,05 |
-1,07 |
-1,06 |
4,2 |
- |
-0,83 |
- |
- |
- |
4,4 |
- |
-0,68 |
- |
- |
- |
4,5 |
- |
-0,61 |
-0,61 |
-0,6 |
-0,57 |
4,6 |
- |
-0,55 |
- |
- |
- |
4,8 |
- |
-0,43 |
- |
- |
- |
5,0 |
- |
-0,33 |
-0,32 |
-0,3 |
-0,27 |
5,5 |
- |
-0,17 |
-0,15 |
-0,13 |
-0,11 |
6,0 |
- |
-0,07 |
-0,05 |
-0,04 |
-0,03 |
Продолжение табл. 8
|
Значения коэффициента К4 при |
||||
2,6 |
2,8 |
3,0 |
3,2 |
3,4 |
|
0 |
-18,21 |
-16,51 |
-14,71 |
-12,9 |
-11,15 |
0,2 |
-18,01 |
-16,35 |
-14,57 |
-12,79 |
-11,06 |
0,4 |
-17,43 |
-15,87 |
-14,17 |
-12,46 |
-10,79 |
0,6 |
-16,53 |
-15,11 |
-13,54 |
-11,94 |
-10,36 |
0,8 |
-15,37 |
-14,13 |
-12,72 |
-11,26 |
-9,8 |
1,0 |
-14,04 |
-12,99 |
-11,76 |
-10,45 |
-9,12 |
1,2 |
-12,61 |
-11,75 |
-10,71 |
-9,56 |
-8,37 |
1,4 |
-11,16 |
-10,48 |
-9,62 |
-8,62 |
-7,57 |
1,6 |
-9,76 |
-9,24 |
-8,52 |
-7,67 |
-6,75 |
1,8 |
-8,45 |
-8,94 |
-7,45 |
-6,74 |
-5,95 |
2,0 |
-7,24 |
-6,93 |
-6,44 |
-5,85 |
-5,18 |
2,2 |
-6,15 |
-5,91 |
-5,51 |
-5,02 |
-4,45 |
2,4 |
-5,19 |
-4,99 |
-4,67 |
-4,25 |
-3,78 |
2,6 |
-4,35 |
-4,18 |
-3,92 |
-3,57 |
-3,17 |
2,8 |
-3,62 |
-3,48 |
-3,26 |
-2,97 |
-2,64 |
3,0 |
-2,98 |
-2,87 |
-2,68 |
-2,45 |
-2,17 |
3,2 |
-2,44 |
-2,34 |
-2,18 |
-1,99 |
-1,75 |
3,4 |
-1,98 |
-1,89 |
-1,76 |
-1,59 |
-1,4 |
3,6 |
-1,6 |
-1,52 |
-1,4 |
-1,25 |
-1,09 |
3,8 |
-1,28 |
-1,21 |
-1,1 |
-0,98 |
-0,84 |
4,0 |
-1,01 |
-0,94 |
-0,85 |
-0,75 |
-0,63 |
4,5 |
-0,53 |
-0,47 |
-0,4 |
-0,33 |
-0,27 |
5,0 |
-0,24 |
-0,2 |
-0,15 |
-0,11 |
-0,07 |
5,5 |
-0,09 |
-0,06 |
-0,03 |
- |
- |
6,0 |
-0,01 |
0,01 |
0,02 |
0,03 |
0,04 |
Продолжение табл. 8
|
Значения коэффициента К4 при |
||||
3,6 |
3,8 |
4,0 |
4,2 |
4,4 |
|
0 |
-9,5 |
-7,96 |
-6,58 |
-5,3 |
-4,21 |
0,2 |
-9,42 |
-7,9 |
-6,5 |
-5,26 |
-4,18 |
0,4 |
-9,2 |
-7,72 |
-6,35 |
-5,14 |
-4,09 |
0,6 |
-8,85 |
-7,43 |
-6,12 |
-4,96 |
-3,94 |
0,8 |
-8,39 |
-7,05 |
-5,81 |
-4,71 |
-3,74 |
1,0 |
-7,83 |
-6,59 |
-5,44 |
-4,41 |
-3,5 |
1,2 |
-7,2 |
-6,07 |
-5,02 |
-4,07 |
-3,23 |
1,4 |
-6,52 |
-5,51 |
-4,56 |
-3,7 |
-2,94 |
1,6 |
-5,83 |
-4,98 |
-4,09 |
-3,32 |
-2,63 |
1,8 |
-5,15 |
-4,36 |
-3,62 |
-2,94 |
-2,32 |
2,0 |
-4,49 |
-3,81 |
-3,16 |
-2,56 |
-2,02 |
2,2 |
-3,86 |
-3,28 |
-2,72 |
-2,19 |
-1,72 |
2,4 |
-3,28 |
-2,78 |
-2,3 |
-1,85 |
-1,44 |
2,6 |
-2,75 |
-2,33 |
-1,92 |
-1,54 |
-1,18 |
2,8 |
-2,28 |
-1,93 |
-1,58 |
-1,26 |
-0,95 |
3,0 |
-1,87 |
-1,57 |
-1,28 |
-1,01 |
-0,75 |
3,2 |
-1,51 |
-1,25 |
-1,01 |
-0,78 |
-0,57 |
3,4 |
-1,19 |
-0,98 |
-0,78 |
-0,59 |
-0,41 |
3,6 |
-0,92 |
-0,75 |
-0,58 |
-0,43 |
-0,28 |
3,8 |
-0,7 |
-0,56 |
-0,42 |
-0,29 |
-0,17 |
4,0 |
-0,52 |
-0,4 |
-0,29 |
-0,18 |
-0,09 |
4,5 |
-0,2 |
-0,13 |
-0,06 |
0 |
0,05 |
5,0 |
-0,03 |
0,01 |
0,05 |
0,07 |
0,08 |
6,0 |
0,05 |
0,06 |
0,06 |
0,06 |
0,06 |
Продолжение табл. 8
|
Значения коэффициента К4 при |
||||
4,6 |
4,8 |
5,0 |
5,2 |
5,4 |
|
0 |
-3,27 |
-2,48 |
-1,81 |
-1,27 |
-0,83 |
0,2 |
-3,25 |
-2,46 |
-1,8 |
-1,26 |
-0,82 |
0,4 |
-3,18 |
-2,4 |
-1,76 |
-1,22 |
-0,79 |
0,6 |
-3,06 |
-2,31 |
-1,69 |
-1,17 |
-0,75 |
0,8 |
-2,9 |
-2,19 |
-1,6 |
-1,1 |
-0,7 |
1,0 |
-2,71 |
-2,04 |
-1,49 |
-1,02 |
-0,64 |
1,2 |
-2,5 |
-1,87 |
-1,36 |
-0,92 |
-0,57 |
1,4 |
-2,27 |
-1,69 |
-1,22 |
-0,82 |
-0,49 |
1,6 |
-2,03 |
-1,5 |
-1,07 |
-0,71 |
-0,41 |
1,8 |
-1,78 |
-1,31 |
-0,92 |
-0,59 |
-0,33 |
2,0 |
-1,53 |
-1,12 |
-0,77 |
-0,48 |
-0,24 |
2,2 |
-1,29 |
-0,93 |
-0,63 |
-0,37 |
-0,16 |
2,4 |
-1,07 |
-0,76 |
-0,50 |
-0,27 |
-0,09 |
2,6 |
-0,87 |
-0,6 |
-0,37 |
-0,18 |
-0,02 |
2,8 |
-0,69 |
-0,46 |
-0,26 |
-0,1 |
0,03 |
3,0 |
-0,52 |
-0,32 |
-0,16 |
-0,03 |
0,07 |
3,2 |
-0,38 |
-0,21 |
-0,08 |
0,03 |
0,11 |
3,4 |
-0,25 |
-0,12 |
-0,02 |
0,07 |
0,13 |
3,6 |
-0,15 |
-0,05 |
0,04 |
0,1 |
0,15 |
3,8 |
-0,07 |
0,01 |
0,08 |
0,12 |
0,16 |
4,0 |
-0,01 |
0,05 |
0,1 |
0,13 |
0,16 |
4,5 |
0,08 |
0,12 |
0,13 |
0,14 |
0,14 |
5,0 |
0,09 |
0,10 |
0,11 |
0,11 |
0,1 |
6,0 |
0,06 |
0,06 |
0,05 |
0,04 |
0,04 |
Продолжение табл. 8
|
Значения коэффициента К4 при |
||||||
5,4 |
5,6 |
5,8 |
6,0 |
6,5 |
7,0 |
8,0 |
|
0 |
-0,83 |
-0,48 |
-0,2 |
0 |
0,24 |
0,25 |
0,1 |
0,2 |
-0,82 |
-0,47 |
-0,2 |
0 |
0,24 |
0,25 |
0,1 |
0,4 |
-0,79 |
-0,45 |
-0,19 |
0,01 |
0,24 |
0,25 |
0,1 |
0,6 |
-0,75 |
-0,42 |
-0,17 |
0,02 |
0,24 |
0,25 |
0,1 |
0,8 |
-0,70 |
-0,38 |
-0,14 |
0,04 |
0,25 |
0,24 |
0,09 |
1,0 |
-0,64 |
-0,34 |
-0,11 |
0,06 |
0,25 |
0,23 |
0,09 |
1,5 |
-0,45 |
-0,2 |
-0,02 |
0,12 |
0,25 |
0,22 |
0,08 |
2,0 |
-0,24 |
-0,05 |
0,08 |
0,16 |
0,24 |
0,19 |
0,06 |
2,5 |
-0,05 |
0,07 |
0,15 |
0,19 |
0,22 |
0,17 |
0,05 |
3,0 |
0,07 |
0,14 |
0,19 |
0,2 |
0,19 |
0,14 |
0,04 |
3,3 |
0,14 |
0,17 |
0,18 |
0,18 |
0,15 |
0,1 |
- |
4,0 |
0,16 |
0,16 |
0,15 |
0,15 |
0,11 |
0,07 |
- |
5,0 |
0,1 |
0,09 |
0,08 |
0,07 |
0,05 |
- |
- |
6,0 |
0,04 |
0,03 |
0,02 |
0,02 |
- |
- |
- |
Если полученное значение s р равно или на 1 - 5 % меньше R в t , то ориентировочно принятое значение h = 10 см принимают за окончательное, в противном случае расчет повторяют.
При повторном расчете надо учитывать следующее:
а) если при ранее произведенном расчете получилось s р > R в t , то задаются большим значением h ;
б) если при предварительно принятом h = 10 см по расчету получилось s р < R в t для бетона класса В22,5 (марки М300), то, сохраняя h = 10 см, повторным расчетом устанавливают более низкий класс (марку) бетона.
Расчет при нагрузках сложного вида
2.7 . При нагрузках сложного вида (см. п. 1.8 ) расчетный изгибающий момент в плите бетонного подстилающего слоя, расположенного на грунте основания, определяют как сумму моментов от отдельных нагрузок по формуле
( 12)
где М0 - изгибающий момент в расчетном центре от нагрузки простого вида, равномерно распределенной по следу, центр тяжести которого совпадает с расчетным центром; при следе в виде круга М0 определяют по формуле ( 10), а при следе в виде квадрата или прямоугольника, длинная сторона a которого расположена параллельно оси ОУ (рис. 1, в, 2, а) - по формуле ( 8); М i - изгибающий момент в расчетном центре от сосредоточенной нагрузки Р i , приложенной в центре тяжести элементарной площадки; определяют по формуле
М i = КчР i , ( 13)
где Р i , кН - определяется по п. 2.14; Кч - коэффициент, принимаемый по табл. 8 в зависимости от отношений и , в которых x i и У i - координаты точки приложения нагрузки Р i , определяемые по схеме расположения нагрузок (рис. 1 и 2) в соответствии с пп. 2.13 и 2.14.
2.8 . Для определения расчетного изгибающего момента при нагрузках сложного вида вычерчивают схему расположения следов опирания нагрузок на пол, расчетного центра О, осей координат и схему разделения следов нагрузок на элементарные площадки с указанием на каждой из них центра тяжести приложения нагрузки (рис. 1 и 2 ). Нагрузки, места приложения которых на полу могут изменяться, следует располагать по возможности ближе к расчетному центру.
2.9 . Расположение расчетного центра О выбирают из условия получения наибольшего значения изгибающего момента от заданных нагрузок. Для нагрузок, равномерно распределенных по следу, приведенных на рис. 1 и 2 , расположение и количество расчетных центров следует принимать по табл. 9 .
2.10 . В расчетном центре располагают начало прямоугольных координат и размещают ось ОУ так, чтобы центры тяжести элементарных площадок (см. п. 2.11 ), на которые разделены площади одного или нескольких следов опирания, расположились возможно ближе к этой оси.
В тех случаях, когда недостаточно ясно, какое следует установить направление оси ОУ, изгибающий момент определяют вначале для одного направления оси, а затем для другого, перпендикулярного первому направлению (рис. 1), и из полученных изгибающих моментов принимают наибольший.
2.11 . Следы опирания нагрузок разделяют на элементарные площадки простой геометрической формы (квадрат, прямоугольник, круг). Размеры элементарных площадок устанавливают равными 0,3 - 0,5 расстояния от их центра тяжести до расчетного центра. Такой же величины следует принимать длину элементарных площадок следов опирания предметов ребром или по образующей цилиндрической поверхности (рис. 2 ).
Одинаковые элементарные площадки следует располагать симметрично относительно осей координат или во всяком случае относительно одной из них.
Следы нагрузок размерами менее 0,5 l и след колеса безрельсового транспорта на элементарные площадки не разделяют.
Таблица 9
Характеристика нагрузок |
Рису нок |
Расчетные центры |
|
количество |
расположение - в центре тяжести следа |
||
1 |
2 |
3 |
4 |
Нечетное количество одинаковых нагрузок, расположенных в одном ряду |
1, а |
1 |
Средней нагрузки |
То же, четное количество нагрузок |
1, б |
1 |
Одной из двух средних нагрузок |
Различные по площади следа опирания |
1, в |
2 |
Каждой отдельной нагрузки |
Нагрузки с удлиненными следами, расположенными в зоне загружения шириной в £ 4,4 l , длиной а > в |
2, а, в |
1 |
Нагрузки, ближайшей к центру тяжести зоны загружения |
Нагрузки с удлиненными следами, расположенными параллельно оси ОУ в зоне загружения шириной в > 4,4 l , длиной а > в |
2, , |
2 - 3 |
Каждой отдельной нагрузки, кроме крайних |
То же, перпендикулярно оси ОУ |
2, г |
1 |
Средней нагрузки на расстоянии L , от края ее следа (см. табл. 10 ) |
Таблица 10
Значение L в зависимости от в (по рис. 2, г)
в , см |
4,4 l |
4,5 l |
4,6 l |
4,8 l |
5 l |
5,5 l |
6 l |
6,5 l |
7 l и более |
L , см |
2,2 l |
1,84 l |
1,67 l |
1,52 l |
1,4 l |
1,26 l |
1,18 l |
1,13 l |
1,1 l |
2.12 . С расчетным центром совмещают центр тяжести элементарной площадки, по форме и размерам соответствующей нагрузке простого вида со следами круглой (рис. 1 , ), или квадратной (рис. 1 , а, б, ) формы, а также прямоугольной формы (рис. 1 , , 2, а, б), если ось ОУ располагается параллельно длинной стороне прямоугольника; при расположении длинной стороны прямоугольника перпендикулярно оси ОУ длину этой стороны прямоугольника следует принимать не более 0,6 l (рис. 2 , в, г) и определять для него радиус равновеликого круга r , r р (см. п. 1.9 ).
Для элементарной площадки определяют нагрузку, равную Р0, кН, передаваемую на эту площадку.
2.13 . Нагрузку, приходящуюся на каждую элементарную площадку, расположенную вне расчетного центра, заменяют эквивалентной сосредоточенной нагрузкой Р с точкой приложения в центре тяжести элементарной площадки.
Значение Р i , кН, определяют по формуле
( 14)
где fi - площадь элементарной площадки, см2; F - вся площадь следа нагрузки, см2; Рр - расчетная нагрузка на всю площадь следа, кН.
2.14 . Для всех элементарных площадок определяют координаты Х i и У i точек приложения Р i относительно осей ОХ и ОУ и вычисляют приведенные координаты этих точек и .
Нагрузки и элементарные площадки с приведенными координатами точек приложения Р i ; > 8 или > 6 в расчете не учитывают.
2.15 . Расчет плиты бетонного подстилающего слоя на изгиб при нагрузках сложного вида производят следующим образом. Вначале устанавливают Ко, принимают бетон класса В22,5 (марки М300), ориентировочно задаются значением h = 10 см и находят l . Для каждой схемы нагрузок, каждого расчетного центра и направле ния осей координат определяют P 0 ; Р i ; M 0 ; Xi ; Yi ; ; ; Mi ; ; Mp и по формуле ( 6 ) вычисляют s p .
Если наибольшее из полученных значений s p равно или на 1 - 5 % меньше R в t , то ориентировочно принятое значение h = 10 см принимают за окончательное. В противном случае расчет повторяют. Повторный расчет производится только по схеме загружения, по которой получен наибольший момент М p . При повторном расчете следует выполнять указания, приведенные в п. 2.6.
Приложение 1
Расчётные сопротивления бетона растяжению с характеристиками их надежности
Класс бетона (марка бетона) |
Расчетное сопротивление растяжению, МПа |
Показатель надежности расчетных сопротивлений |
Вероятность отказа подстилающего слоя, % |
|
на статические нагрузки |
на динамические многократно повторяющиеся нагрузки |
|||
В15 (М200) |
1,3 |
0,975 |
2,05 |
2,02 |
|
1,2 |
0,9 |
2,47 |
0,68 |
|
1,05 |
0,8 |
3,08 |
0,11 |
|
0,69* |
0,52* |
4,56 |
0,0026 |
В22,5 (М300) |
1,65 |
1,25 |
2,09 |
1,83 |
|
1,5 |
1,13 |
2,58 |
0,5 |
|
1,35 |
1,0 |
3,06 |
0,12 |
|
0,9* |
0,675* |
4,5 |
0,0034 |
В30 (М400) |
1,95 |
1,46 |
2,06 |
1,97 |
|
1,8 |
1,35 |
2,47 |
0,68 |
|
1,6 |
1,2 |
3,01 |
0,14 |
|
1,1* |
0,825* |
4,4 |
0,0054 |
Примечания: 1. Показатель надежности расчетных сопротивлений - нормированное отклонение расчетного сопротивления от среднего значения прочности (в предположении нормального распределения прочности бетона). 2. Вероятность отказа - вероятность того, что прочность бетона на растяжение окажется меньше расчетного сопротивления R в t (в предположении нормального распределения прочности бетона). |
* См. табл. 1.
СОДЕРЖАНИЕ
Предисловие . 1 1. Общая часть . 2 2. Расчет прочности пола . 8 Общие положения . 8 Расчет при нагрузках простого вида . 8 Расчет при нагрузках сложного вида . 22 Приложение 1. Расчетные сопротивления бетона растяжению с характеристиками их надежности . 24 |