Руководство Руководство по подбору сечений элементов строительных стальных конструкций. Часть 3

Госстрой СССР

Союзметаллостройниипроект

Центральный ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский и проектный институт строительных металлоконструкций имени Н.П. Мельникова

ЦНИИПРОЕКТСТАЛЬКОНСТРУКЦИЯ им. Мельникова

УТВЕРЖДАЮ:

Директор института

________ В.В. Кузнецов

10 марта 1986 г.

РУКОВОДСТВО
по подбору сечений элементов строительных стальных конструкций

Часть 3

Москва. 1983

содержание

КОЛОННЫ И ФАХВЕРКИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ

1. КОЛОННЫ

Классификация колонн

Определение размеров колонн и привязка их к разбивочным осям

Компоновка сечений

Подбор сечений элементов колонн

Оголовок колонны

Опорные столики

Подкрановые консоли

Подкрановые траверсы

Проем в стенке колонны для прохода

Базы колонн

Вертикальные связи по колоннам

2. ФАХВЕРК

Схемы фахверка

Нагрузки и расчет элементов фахверка.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Центрально-сжатые колонны из двутавров по ГОСТ 28020-83

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Центрально-сжатые сквозные колонны из двух швеллеров по ГОСТ 8240-72

ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Данные для расчета баз колонн

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Базы центрально-сжатых колонн из двутавров по ГОСТ 26020-83 без траверс

ПРИЛОЖЕНИЕ 5 Базы центрально-сжатых колонн из двух швеллеров по ГОСТ 8240-72

ПРИЛОЖЕНИЕ 6 Базы центрально-сжатых колонн замкнутого сечения

ПРИЛОЖЕНИЕ 7 Базы колонн из двутавров по ГОСТ 26020-83 с траверсами

ЛИТЕРАТУРА

Руководство по подбору сечений элементов строительных стальных конструкций, часть 3. ЦНИИпроектстальконструкция им. Мельникова, 1988.

В Руководстве приведены данные по расчету колонн одноэтажных промышленных зданий и вспомогательные таблицы по подбору сечений.

В составлении Руководства принимали участие инженеры П.И. Суздалов - руководитель работы, Р. А. Бычков , С.Д. Курина, Л.Б. Музыкантская (ЦНИИпроектстальконструкция им. Мельникова) и канд. техн. наук В.Б. Барский (Укрниипроектстальконструкция).

Руководство предназначено для инженерно-технических работников проектных организаций.

КОЛОННЫ И ФАХВЕРКИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ

1. КОЛОННЫ

Классификация колонн

1.1. Стальные колонны могут быть трех типов: постоянного по высоте колонны сечения, ступенчатые и раздельные.

Колонны постоянного по высоте сечения (т.е. без изменения габарита сечения, но при этом площадь сечения колонны может меняться по высоте колонны в зависимости от расчетных усилий) применяются:

в зданиях без мостовых кранов;

в зданиях с кранами с опиранием подкрановых балок на консоли;

в многоэтажных зданиях;

в рабочих площадках и фахверке зданий.

Колонны ступенчатые являются наиболее рациональными в производственных зданиях с кранами грузоподъемностью более 20 т. Колонны раздельного типа применяются сравнительно редко, лишь в частных случаях:

при низком расположении кранов большой грузоподъемности;

при многоярусном расположении кранов;

При реконструкции цехов (например, при увеличении числа пролетов).

По типу поперечных сечений, колонн или отдельных участки колонн могут быть сплошностенчатыми имеющими сплошную стенку между поясами, сквозными - в которых пояса соединены решеткой или планками.

Определение размеров колонн и привязка их к разбивочным осям

1.2. Размеры поперечных сечений колонн должны определяться:

исходя из условий обеспечения прочности, устойчивости и жесткости колонны и всего здания;

в увязке с размещением подвижного и стационарного технологического оборудования, габаритов приближения и пролетов мостовых кранов, наличием проходов вдоль крановых путей

с учетом доступности для сварки как ручной, так и автоматической.

Для определения ориентировочных размеров высоту сечения колонн рекомендуется принимать:

для колонн постоянного сечения 1/15 - 1/20 высоты колонны;

для верхней части ступенчатой колонны 1/6 - 1/10 высоты надкранового участка;

для нижней части ступенчатых колонн 1/15 - 1/22 полной высоты колонны.

1.3. Расстояние от разбивочной оси до наружной грани крайней колонны принимается 250 мм. При больших высотах колонн и значительных нагрузках - 500 мм.

Расстояние от разбивочной оси здания до оси подкранового пути принимается:

для кранов грузоподъемностью до 50 т при отсутствии проходов - 750 мм и при наличии проходов вдоль крановых путей - 1000 мм;

для кранов грузоподъемностью 80 - 125 т - 1000 мм;

для кранов грузоподъемностью более 125 т - 1250 мм.

Компоновка сечений

1.4. Сечения сплошностенчатых колонн обычно выполняет из широкополочных двутавров типа К или Ш, или сварного профиля двутаврового симметричного сечения из толстолистовой стали. Применение колонн двутаврового сечения с одной осью симметрии допускается, если изгибающий момент одного знака значительно больше изгибающего момента другого знака. Компоновка сечения должна быть такой, чтобы все поперечное сечение колонны было включено в работу.

Сечения сквозных колонн компонуют из двух ветвей. Сечения средних колонн - симметричные в виде широкополочных двутавров типа Б или Ш или сварных. В крайних колоннах для облегчения крепления стеновых панелей шатровая ветвь может быть выполнена швеллерного сечения. Соединительную решетку рекомендуется применять двухплоскостную из одиночных уголков. Решетка должна быть раскосная без стоек, чтобы в элементах решетки не возникали дополнительные усилия от обжатия поясов.

Подбор сечений элементов колонн

1.5. Подбор сечений элементов колонн производится по расчетным усилиям N, М и Q, получаемым в результате комбинации усилий от отдельных загружений с учетом возможных для колонн в целом или отдельных элементов неблагоприятных сочетаний нагрузок и воздействий с учетом п. 5.29 [1]. Подбор сечений элементов колонн производится в соответствии со следующими пунктами [1]:

а) проверка прочности пп. 5.1, 5.24, 5.25, 5.28;

б) проверка устойчивости по пп. 5.3, 5.5, 5.6, 5.26, 5.27; 5.30 - 5.35;

в) проверка местной устойчивости стенки колонны по пп. 7.16 - 7.19;

г) проверка местной устойчивости полок колонн по пп. 7.22 - 7.27;

д) определение предельной гибкости по п. 6.15;

e) определение расчетных длин колонн по пп. 6.8 - 6.13.

В табл. 1 приведены числовые значения вспомогательных коэффициентов, имеющих частое употребление в формулах [1].

Вспомогательные материалы по подбору сечений колонн приведены в приложениях 1 - 6.

1.6. При проверке устойчивости сквозных колонн по формулам (7) или (51) пп. 5.3 и 5.27 [1] следует обращать внимание на следующее.

Основным допущением расчетной схемы, принятым при выводе формул табл. 7 [1] для сквозных стержней с решетками, является то, что число отсеков по длине должно быть достаточно больше. При небольших же высотах зданий число отсеков (участков между узлами решетки одной ветви) бывает от 2 до 5. В этом случае колонны являются стержневыми системами типа ферм, в которых несущая способность определяется, главным образом, устойчивостью отдельных ветвей на участках между их закреплениями. Поскольку на колонны действует общая продольная сжимающая сила, необходимо учесть при этом взаимодействие отдельной ветви и всего элемента в целом при расчете его по деформированной схеме. В этом случае для практических расчетов может быть рекомендован следующий приближенный прием расчета.

Если гибкость отдельной ветви на участке между узлами , то расчетное сопротивление при проверке сквозного стержня с решетками по формулам (7) или (51) [1] может быть принято равным φ1 Ry (в правых частях этих формул будем иметь φ1 Ryγс);

здесь φ1 - коэффициент продольного изгиба для отдельной ветви при ее расчетной гибкости 0,7 λ1, Коэффициенты φ и φ1 в формулах (7) и (51) [1] необходимо принимать соответственно по табл. 72 и 75 [1] при указанном выше расчетном сопротивлении (φ1 Ry) в зависимости от λ ef и .

Таблица 1

Вспомогательные величины для расчёта сжатых и изгибаемых элементов и функций от расчетного сопротивления стали Ry

Ry , мм

Вспомогательные величины по пунктам СНиП II-23-81

п. 3.1

п. 5.15; 7.3 и др.

п. 5.31

п. 5.81)

п. 7.12

п. 20

п. 7.21

п. 7.24 табл. 30

Rs мм

3,14

В , кН/см2

0,65

0,85

2,3

0,3

0,45

0,5

0,75

2,7

205

119

31,7

0,0315

99,5

0,19

20,6

26,9

72,9

9,5

14,3

15,8

23,8

85,6

210

122

31,3

0,0319

93,3

0,20

20,4

26,6

72,0

9,4

14,1

15,7

23,5

84,6

215

125

31,0

0,0323

97,2

0,21

20,1

26,3

71,3

9,3

13,9

15,5

23,2

83,6

220

128

30,6

0,0326

96,1

0,22

19,9

26,0

70,4

9,2

13,8

15,3

23;0

82,6

225

130

30,3

0,0330

95,0

0,23

1977

25,7

69,7

9,1

13,6

15,1

22,7

81,7

230

133

29,9

0,0334

94,0

0,24

19,5

25,4

68,8

9,0

13,5

15,0

22,4

80,8

235

136

29,6

0,0337

93,0

0,24

19,2

25,2

68,0

8,9

13,3

14,8

22,2

79,9

240

139

29,3

0,0341

92,0

0,25

19,0

24,9

67,4

8,8

13,2

14.6

22,0

79,1

250

145

28,7

0,0348

90,1

0,27

18,7

24,4

65,0

8,6

12,9

14,4

21,5

77,5

260

151

28,1

0,0355

88,4

0,29

18,3

23,9

64,6

8,4

12,7

14,1

21,1

76,0

270

157

27,6

0,0362

86,7

0,30

18,0

23,5

63,5

8,3

12,4

13,8

20,7

74,6

280

162

27,1

0,0368

85,2

0,32

17,6

23,1

62,3

8,1

12,2

13,6

20,3

73,2

290

168

26,7

0,0375

83,7

0,34

17,3

22,7

61,4

8,0

12,0

13,3

20,0

72,0

310

180

25,8

0,0387

80,9

0,37

16,8

21,9

59,3

7,7

11,6

12,9

19,3

69,6

315

183

25,6

0,0391

80,3

0,38

16,6

21,7

58,9

7,7

11,5

12,8

19,2

69,0

320

186

25,4

0,0394

79,7

0,39

16,5

21,6

58,4

7,6

11,4

12,7

19,0

68,5

330

191

25,0

0,0400

78,5

0,40

16,2

21,2

57,5

7,5

11,2

12,5

18,7

67,5

335

194

24,8

0,0403

77,9

0,41

16,1

21,1

57,0

7,4

11,2

12,4

18,6

67,0

340

197

24,6

0,0406

77,3

0,42

16,0

20,9

56,6

7,4

11,1

12,3

18,5

66,5

345

200

24,4

0,0409

76,7

0,43

15,9

20,8

56,1

7,3

11,0

12,2

18,3

66,0

355

206

24,1

0,0415

75,6

0,44

15,7

20,5

55,4

7,2

10,8

12,0

18,1

65,0

360

209

23,9

0,0418

75,1

0,45

15,5

20,3

55,0

7,2

10,8

12,0

17,9

64,6

370

215

23,6

0,0423

74,1

0,47

15,3

20,1

54,3

7,1

10,6

11,8

17,7

63,7

375

217

23,4

0,0426

73,6

0,48

15,2

19,9

53,8

7,0

10,5

11,7

17,6

63,3

400

232

22,7

0,0440

71,3

0,52

14,8

19,3

52,2

6,8

10,2

11,3

17,0

61,3

515

299

20,0

0,0590

62,8

0,71

13,0

17,0

46,0

6,0

9,0

10,0

15,0

54,0

Примечания : 1. В = 7,15·10-6 (2330 - Е/ Ry Ry

2. Максимальное значение Qfie = В·А (кН)

где А - площадь сквозного стержня..

При ≤ 2,5 значение φ1 принимается равным 1,0, а в интервале 2,5 < λ1 <. 3,2 - по линейной интерполяции между 1,0 и значением φ1 при  = 3,2. При этом могут быть сняты требования п. 5.6 [1] в части ограничения гибкости отдельных деталей между узлами (последний абзац п. 5.6 [1] на стр. 11). Естественно, что наряду с указанной проверкой сквозных стержней с решетками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, необходимо выполнять все другие проверки, требуемые [1].

Оголовок колонны

1.7. При опирании балок, стропильных или подстропильных ферм и подколонников сверху оголовок колонны конструируют в соответствии с черт. 1. Ребра оголовка (а) и сварные швы, прикрепляющие их к стенке колонны, рассчитываются с коэффициентом 1,5, учитывающим возможную неравномерность передачи опорного давления F1.

Толщину ребра (а) t 1 определяют из условия сопротивления его торца смятию

,

(1)

где число 3 - размер двух скосов в см.

Высоту ребра h1 определяют по срезу ребра на участке h1

,

(2)

Катет сварных швов, прикрепляющих ребра к стенке к стенке колонны, определяют исходя из усилия 1 см длины шва, равного , при этом расчетная длина сварных швов должна быть не более 85 βfkf1 (β f - коэффициент, принимаемый по таблице 34 [1]).

Черт. 1. Оголовок колонны

1.8. Толщину опорной платы определяют из условия сопротивления срезу при возможном смещения спорных ребер балок или ферм с ребра оголовка

,

(3)

1.9. Если на оголовок колонны опираются подстропильные фермы следует проверить местные напряжения в стенка оголовка по формуле (31), пункт 5.13 [1], а в случае необходимости в стенке делают вставку или стенку колонны усиливают приваркой деталей (δ) на черт. 1.

1.10. Поясные сварные швы колонн должны воспринимать долю опорного давления F f , приходящегося на полки колонн. С некоторым запасом поясные швы колонн в месте оголовка могут быть рассчитаны на срез от воздействия поперечной силы в колонне и части опорного давления F f , определяемого по формуле

,

(4)

При приложении силы F на оголовок колонны с эксцентриситетом численное значение Ff определяется по формуле

,

(5)

В формулах. 1 - 5:

Af и A - площадь сечения колонн и площадь всего сечения колонны;

J1 и J - момент инерции двух поясов относительно нейтральной оси сечения колонны и момент инерции всего сечения колонны ;

F - суммарное опорное давление на оголовок колонны;

М - суммарный момент от внецентренного приложения сила F;

hw - высота стенки колонны.

Расчетная длина поясных швов в колонне при воздействии силы Ff принимается равной высоте ребра а ( h1) или длине усиленного участка стенки (при наличии вставки)

1.11. Стенка колонны должна быть равнопрочна при работе на срез поясным сварным швам, а также сварным швам, прикрепляющим ребра оголовка и опорные столики.

1.12. При передаче опорной реакции балок непосредственно на полки колонны производят расчет на смятие торцевой поверхности полок и, в случае необходимости, увеличивают их сечение.

Опорные столики

1.13. Опирание балок или стропильных ферм, на колонну сбоку выполняют через опорные столики. Торец опорного ребра балки или фермы и верхнюю кромку столика строгают. Для небольших опорных реакций столик выполняют из уголка со срезанной полкой для опорных реакций 300 - 4000 кН - из толстолистовой стали. Расчет сварных швов, прикрепляющих столик к колонне, производят с коэффициентом k = 1,5, учитывающим неравномерность распределения реакции между сварными швами, с учетом изгибающего момента, возникающего в сварных швах. Для увеличения общей длины сварных швов в столике делают вырезы. Подбор сечений столиков и швов производят то табл. 2.

Таблица 2

Марка детали

Эскиз

Размеры столика, мм

kf , мм

Несущая способность столика, кН

Масса 1 шт., кг

Примечание

l

в

t

c

Материал свариваемой стали

ВСт3

09Г2С

П1

200

40

14

-

6

196

245

10,3

Из  200×14 09Г2С

П2

8

294

343

П3

220

50

16

-

10

343

332

12,9

Из  220×16

П4

12

392

441

П5

14

441

441

П6

270

250

40

-

10

539

588

22,3

-

12

637

П7

16

834

686

П8

981

834

П9

400

320

40

-

10

1177

1030

42

П10

12

1422

1482

П11

16

1422

1482

П12

500

330

40

10

1270

1320

59,4

П13

12

1520

1620

П14

16

1860

1860

П15

270

250

40

100

10

686

736

15,6

П16

12

834

834

П17

16

1030

1030

П18

600

380

40

250

10

1960

2060

54,3

П19

22

2350

2500

П20

26

2890

2890

П21

700

400

50

300

10

2300

2400

83,8

П22

12

2750

2890

П23

26

3380

3330

П24

800

550

50

300

20

2750

2940

104,2

П25

22

3330

3480

П26

16

4070

4070

Примечания : 1. При расчете швов, прикрепляющих столики, учтены изгиб и срез углового шва; введен коэффициент запаса К = 1,5 на возможную неравномерность передачи усилия.

2. Вид сварки - полуавтоматическая, проволокой диаметром 1,4 - 2 мм, положение шва нижнее.

Подкрановые консоли

1.14. Для опирания подкрановых балок (под краны небольшой грузоподъемности) или других конструкций в колоннах делают консоли, привариваемые к стержню колонны на заводе-изготовителе (если позволяют габариты перевозки). Консоли для опирания подкрановых балок следует проекти ровать, как правило, одностенчатыми. Конструктивное примыкание одностенчатых консолей в зависимости от типа колонн показано на черт. 2.

Черт. 2. Подкрановые консоли одностенчатые
а - в сплошностенчатой колонне
б - в решетчатой колонне

Консоли и сварные швы, прикрепляющие их к колонне, рассчитывают, предполагая, что изгибающий момент М воспринимается только полками консоли, а вертикальное давление F (поперечная сила) - стенкой консоли. В этом случае нормальные и касательные напряжения в полках и стенке консоли определяют по формулам:

,

(6)

,

(7)

где: Af и Aw - площади сечений полки и стенки консолей;

М - момент в опорном сечении консоли от вертикального давления F, равный Fl. Напряжения местного смятия в стенке консоли проверяют по формуле.

,

(6)

(Обозначения см. п. 5.13 [1]).

Верхний пояс консоли проверяют на срез силой, равной опорной реакции подкрановой балки, в случае возможного смещения с оси консоли.

В месте опирания подкрановых балок на консоль стенка консоли укрепляется ребрами жесткости.

1.15. Ребра в колонне такой же толщины, как и полки консоли; сварные швы , прикрепляющие их к колонне, определяет по усилиям, действующим в основании консоли, принимая расчетную длину швов не более 65 β f kf (см. п. 12.8 г [1]).

1.16. В стенке колонки в месте примыкания консоли возникает сложное напряженное состояние, вызванное действием на стенку нормальных в касательных напряжений. В этом сечении стенки должны выполняться условия:

,

(9)

τxy Rsγc,

(10)

где: σ c - суммарное нормальное напряжение в краевом участке стенки колонны (у поясных швов), возникающее от нормальных сил N и внешнего момента М в колонне на уровне верхнего ребра;

τху - суммарное касательное напряжение в стенке от поперечной силы Q в горизонтальной силы Н, равное

;

(11)

Aw - площадь сечения стенки колонны

1.17. Крепление одностенчатой консоли в решетчатой колонне (черт. 2б) рассчитывают так же, как примыкание консоли к сплошностенчатой колонне. Горизонтальная сила  воспринимаются сварными швами, соединяющими полки консоли с полками ветви колонны. Сечение жесткой вставки в колонне принимается, как правило, таким же, как и сечение консоли.

Пример опирания двухстенчатых консолей на решетчатую колонну в случае, когда общая длина консоли превышает габарит перевозки, показан на черт. 3. При расчете каждой ветви консоли необходимо учитывать возможную (или условную) неравномерность передачи вертикальной силы F, принимая на каждую ветвь 0,6 F.

Черт. 3. подкрановые консоли двухстенчатые

Подкрановые траверсы

1.18. В ступенчатых решетчатых колоннах для прикрепления верхнего надкранового участка и опирания подкрановых балок в места ступенчатого изменения сечения колонны ставят траверсы (черт. 4), проектируемые, как правило, одностенчатыми. Применение двухстенчатых траверс допускается лишь в случаях, когда по действующим усилиям иди по конструктивным соображениям нельзя применить одностенчатую траверсу. Конструкция траверсы должна обеспечивать доступность и удобство наложения сварных швов на все прикрепленные элементы. При расчете подкрановых траверс принимаются следующие условности расчета:

а) расчетную схему траверсы принимают в виде балки на двух опорах с пролетом l равным расстоянию между прикреплениями траверсы к ветвям нижней части колонны.

б) считают, что стенка надкранового участка колонны не участвуют в передаче усилий на траверсу и усилие полностью передается через полки надкранового участка колонн в виде сосредоточенных сил F1 и F2;

в) в расчетное сечение одностенчатых траверс включают только вертикальную стенку, ввиду условностей, принятых при расчете траверсы, и чтобы обеспечить ей достаточную жесткость.

При передаче давления подкрановых балок Ncr непосредственно через траверсу, опорная реакция траверсы увеличивается на величину Ncr при наличии прорези в стенке подкрановой ветви и на величину 0,6 Ncr при отсутствии прорези (коэф. 0,6 учитывает неравномерность распределения Ncr между траверсой и ребром).

Напряжение смятия в местах передачи давления подкрановых балок не должен превышать Rp. Толщину опорной плиты t1 проверяют на срез силой Ncr, учитывая возможное смещение опорных ребер балок. Толщину ребра t3 принимают не менее толщины стенки верхней части колонны. Толщину нижнего пояса траверсы принимают конструктивно равной:

t4 = 10 мм при h3 = 500 мм;

t4 = 12 мм при h3 = 700 мм;

t4 = 14 мм при h3 = 900 мм;

где h3 - высота стенки ветвей колонны.

1.19. Сварные швы Ш1, прикрепляющие полки верхнего участка колонны в траверсе, принимают одинаковым для двух полок и рассчитывают на усилие от максимальной силы F1 или F 2 , вводя в расчет длину швов, равную 85 β f kf (см. п. 12.8 г [1]). Швы Ш2 и Ш3, крепящие траверсу к стенке ветви колонны (при отсутствии прорези), рассчитывают на усилие от давления надкрановой части колонны, а от давления подкрановой балки - длину швов принимают равную 85 β f kf.

В месте опирания траверсы, стенку ветви необходимо проверить на срез по формуле

,

(12)

где А - большая из величин опорных реакций траверсы от воздействий надкранового участка колонны. При r > Rs - необходимо делать вставку в стенке ветви колонны.

Черт. 4. Подкрановая траверса

Проем в стенке колонны для прохода

1.20. Проем в стенке колонны для прохода вдоль подкрановых путей выполняется только в том случае, когда габариты мостовых кранов не позволяют организовать проход вдоль подкрановых путей вне стенки надкрановой части колонны. Размеры проема для прохода должны быть не менее 400 мм по ширине и 1800 мм по высоте (черт. 5). Ослабленный проемом участок стенки необходимо усилить. Усиление стенки производят в зависимости от ширины стенки колонны. При в0 ≤ 200 мм усиление выполняется из двух листов, привариваемых к стенке сварными швами с разделкой кромок (подварка корня сварного шва выполняется обязательно). При в0 > 200 мм усиление выполняется из одного листа, привариваемого к стенке колонны угловыми швами. Для возможности установки листа "в вилку" он должен состоять из двух частей с последующей стыковкой частей между собой.

Черт. 5. Проем в стенке колонны для прохода
а - конструктивное оформление прохода; б - расчетная схема

1.21. Сечение колонны в месте прохода необходимо проверить расчетом на ту комбинацию усилий, по которой было подобрано основное сечение надкрановой части колонны. Это делается для того, чтобы основное и усиленное сечения были равнопрочными. Ветвь колонны в месте прохода проверяют как сжато-изогнутый стержень по формулам [1] на следующие воздействия:

;

(13)

;

(14)

Таблица 3

Данные для подбора сечений опорных плит без колонн

Плиты, опертые по четырем сторонам

Схема 1

М1 = α1 q а 2

Схема 2

М1 = α1 q а 2

Значения коэффициентов α1 и α2 при в/а

в/а

1

1,1

1,2

1,3

1,4

1,6

1,6

1,7

1,8

2,9

2,0

-

α1

0,0517

0,0554

0,0612

0,0668

0,0714

0,0753

0,0784

0,0807

0,0821

0,0826

0,0829

0,0833

α2

0,0479

0,0553

0,0626

0,0693

0,0753

0,0812

0,0662

0,0908

0,0948

0,0985

01017

0,125

Плиты, опертые по трем сторонам

Схема 3

При в ≤ а М1 = β1 q в2

При в > а М1 = β1 q а2

Схема 4

М2 = β2 q а2

Значения коэффициентов β1 и β2 при в/а

в/а

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

1,2

1,5

2,0

α1

0,383

0,278

0,200

0,148

0,111

0,0865

0,0850

0,0851

0,0838

0,0843

0,0845

-

α2

-

-

0,060

0,074

0,088

0,097

0,107

0,122

0,121

0,226

0,132

0,133

Плиты, опертые по двум сторонам

М1 = α qa 2

α = 0,284 при в/а = 1

α = 0,388 при в/а = 1,5

α = 0,444 при в/а = 2

Консольные участки плит

Схема 7

М = qc 2 /2

Консольные участки плит в виде трапеции при замкнутых сечениях колонн

Схема 6

F 1 = (в + с1)с1

F 2 = (в - с2)с2

Однопролетные плиты с консолями

Схема 8

Двухпролетные плиты с консолями

Схема 9

при с < 0,289α

;

при с = 0,289α

М1 = М2 = ;

при с = 0,354α

;

при с = 0,408α

;

при с = 0,408α

при с < 0,408α

При с > 0,408α решающим будет момент на консоли М1

Условные обозначения:

 кромка, свободно опертая на жесткую опору:

 жестко защемленная кромка;

______ не опертая кромка, свободная от усилий.

где: М , N и Q - усилия в основном сечении надкрановой части колонны. При этом расчетную длину ветви в плоскости действия момента принимают равной высоте прохода, а из плоскости - принимают равной расстоянию между точками закрепления надкрановой части колонны вдоль здания, т.е. такой же, как и при подборе основного сечения. Катет сварных швов Ш1 определяют по усилию

N = A1·Ry;

(15)

где A1 - площадь листа усиления прохода колонны.

Базы колонн

1.22. База является опорной частью колонны и предназначена для передачи усилия, с колонны на фундамент. Конструкция базы должна соответствовать принятому в расчетной схеме колонны способу сопряжения ее с фундаментом (сопряжение шарнирное или жесткое) и иметь минимальное число деталей и количество сварных швов. Как правило, базы проектируют с учетом опирания колони на заранее установленные, выверенные и подлитые опорные плиты, с верхней с верхней строганной или фрезерованной поверхностью. Усилия от колонн на плиту передаются через фрезерованный торец колонны. При негабаритных размерах нижних частей колонны следует предусматривать монтажный стык с фрезерованными торцами выше базы на отметке, близкой к нулевой.

1.23. Расчет плит баз выполняют на расчетный отпор фундамента, который предполагается распределенным по всей площади опорной плиты. В рабочую площадь включают только те участки опорной плиты, работа которых на изгиб обеспечивает передачу усилия от колонн на фундамент.

Для баз колонн при шарнирном сопряжении с фундаментом и для раздельных баз решетчатых колонн напряжения в бетоне под плитой определяют по формуле

;

(16)

и соответственно для колонн с жестким защемлением в фундаменте по формуле

,

(17)

где: N и М - нормальная сила и изгибающий момент внизу колонны или ее ветви;

Rв loc - расчетное сопротивление бетона смятию по п. 3.39 [5];

A и W - расчетные площади и моменты сопротивления плиты.

При расчетах обычно принимается Rв loc = 1,05 кН/см2 для бетона марки B15.

Расчетная схема опорной плиты устанавливается в зависимости от ее размеров и конструктивного решения базы. Опорная плита базы разбивается на участки, которые рассчитываются как консольные плиты, однопролетные и многопролетные плиты с консолями, а также плиты, опертые по двум, трем или четырем сторонам. Наибольший изгибающий момент, действующий на этих участках на полосе шириной 1 см вычисляется по формулам табл. 3.

Для оптимального подбора сечения плиты, ребра траверсы при необходимости их устройства, следует располагать так, чтобы изгибающие моменты для отдельных участков плиты были близки по величие друг другу, т.к. определение толщины плиты производится по наибольшему значению изгибающих моментов. Эту задачу, в основном, решают соответствующим выбором размеров консольных участков плиты.

Плиту, опертую по трем и четырем сторонам, следует рассчитывать как шарнирно опертую только при малых вылетах консольных участков, в остальных случаях следует учитывать разгружающее влияние консолей и производить расчет по схемам 1, 3 табл. 3. При отношении сторон  плит рассчитывают как однопролетную или двухпролетную балку с консолями (схемы 8 и 9 табл. 3), вылет которых выбирают из условия выравнивания пролетных и опорных моментов.

Толщину опорной плиты базы определяют по формуле

,

(18)

где М - расчетный момент в плите, отнесенный к полосе шириной 1 см;

Rу - расчетное сопротивление изгибу опорной плиты.

1.24. Расчет траверс и ребер базы выполняют на нагрузку, передаваемую на них опорной плитой с соответствующей грузовой площади. Расчетную схему этих элементов принимают в виде консолей или балок на двух опорах в зависимости от конструкции базы.

Опорные плиты баз колонн, к которым крепятся вертикальные связи, должны быть приварены к специальным закладным элементам, заделанным в фундаменте. Швы рассчитывает на горизонтальную составляющую от усилия в вертикальной связи, на это же усилие, в случае передачи вертикальной нагрузки через фрезерованные торцы ствола колонны и траверс на строганную поверхность опорной плиты, должны быть рассчитаны швы, крепящие ствол колонны к опорной плите.

В опорных плитах баз колонн следует предусматривать отверстия диаметром 80 - 100 мм для удаления воздуха, который может скапливаться под плитой во время подливки раствора; число отверстий назначают из расчета - одно отверстие на 1 м2 плиты,

Анкерные плиты рассчитывают как балки, опорами для которых являются ребра и траверсы, а нагрузками - силы, равные несущей способности принятых фундаментных болтов. При определении момента инерции анкерных плит следует учитывать ослабление их отверстиями, диаметр которых принимают на 8 мм больше диаметра шпилек фундаментных болтов.

1.25. Расчетное усилие в фундаментных болтах, прикрепляющих базу внецентренно-сжатой колонны (без учета развития пластических деформаций в бетоне), определяется исходя из предположения, что растягивающая сила, соответствующая растянутой зоне эпюры напряжений, полностью воспринимается фундаментными болтами по формуле

,

(19)

где М и N - соответствующие значения момента и продольной силы при отрывной комбинации;

а, у - размеры по нижеприведенной схеме на черт. 6. Сечение фундаментных болтов по найденным усилиям подбирается по табл.3 приложения 3.

Соединительные планки центрально- и внецентренно-сжатых составных колонн

1.26. Соединительные планки центрально-сжатых составных колонн рассчитываются на условную поперечную силу Qfic, принимаемую постоянной по всей длине стержня в соответствии с п. 8 [1]. Расчет соединительных планок и их прикрепления выполнять в соответствии с п. 5.9 [1].

Соединительные планки составных внецентренно-сжатых стержней должны рассчитываться на поперечную силу, равную большей из величин: фактической поперечной силы или условной поперечной силы Qfic, вычисленной согласно указаниям п. 5.8 [1].

Черт. 6. Эпюра напряжения в бетоне при расчете анкерных болтов при упругой стадии работы бетона

В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, соединение ветвей составных внецентренно-сжатых колонн с помощью планок не рекомендуется.

Вертикальные связи по колоннам

1.27. Вертикальные связи по колоннам при наличии мостовых кранов проектируются двух типов: основные - выполняемые на всю высоту колонн, и дополнительные - располагаемые выше подкрановых балок. Основные вертикальные связи воспринимают все продольные усилия и обеспечивают неизменяемость каркаса в продольном направлении. Основные связи необходимо располагать в соответствии требованиями п. 13.5 [1].

Дополнительные связи рекомендуется устанавливать по краям температурных отсеков, а также в тех панелях, где расположены поперечные связи покрытия. Дополнительные связи предназначены обеспечивать передачу продольных усилий с торцов здания и конструкций покрытия, на продольные конструкции (подкрановые балки и распорки).

Типы вертикальных связей по колоннам приведены на черт. 7.

Черт. 7. Типы вертикальных связей по колоннам
а - полураскосные; б - раскосные; в - крестовые; г - портальные.

1.28. Расчет вертикальных связей выполняют на большую из величин: сумма реальных продольных усилий (ветер, торможение крана, горизонтальные технологические нагрузки) или условную поперечную силу Qfic, определяемую по указаниям п. 5.8 [1], при этом количество колонн, от которых определяется Qfic, принимают, исходя из следующего:

, но не менее 2,

(20)

где прасч - расчетное количество колонн, от которых определяют Qfiс ;

п - количество колонн в ряду

2. ФАХВЕРК

Схемы фахверка

2.1. Схема фахверка определяется местом расположения стен здания - наружные или внутренние, торцевые, поперечные или продольные; материалом стен; конструкцией стен (панелей) - несущие, самонесущие, навесные; наличием проемов.

Фахверк состоит из стоек, ригелей, элементов, передающих нагрузки с фахверка на каркас (ветровые фермы и т.д.), и элементов, обеспечивающих устойчивость фахверка.

Для обеспечения передачи горизонтальных усилий в узлы связей покрытия, стойка фахверка располагают по разбивочным осям здания. При небольшой высота здания передача горизонтальных усилий на каркас осуществляется только в уровне покрытия (чаще на связи по нижним поясам ферм); при большой высоте зданий выполняются ветровые связи, устанавливаемые с шагом 10 - 16 м и по высоте, В качестве ветровых связей используются тормозные конструкции путей мостовых кранов, торцевые переходные площадки.

Наличие ригелей в схеме фахверка диктуется материалом и конструкцией стен. Ригели фахверка могут воспринимать только горизонтальную нагрузку (ветровые) и одновременно нагрузку от стен (несущие).

Нагрузки и расчет элементов фахверка.

2.2. Стойки фахверка рассчитываются как сжато-изогнутые стержни на нагрузки от стен , ветра, технологических нагрузок (перекрытия встроенных помещений, трубопроводы и т.д.).

2.3. Ветровые ригели фахверка рассчитывают как изгибаемые элементы в случае, если они не являются одновременно распорками, а несущие ригели рассчитывают на изгиб в двух плоскостях (вертикальной и горизонтальной). При включении ригелей фахверка в систему продольных связей они рассчитываются как сжато-изогнутые стержни.

2.4. Расчет столиков для опирания стеновых панелей из легких бетонов производится на "отгиб" опорной плиты с учетом распределения опорного давления на минимальной площади, располагаемой возможно ближе к опорной части плиты (черт. 8).

,

(21)

где: а - минимальная ширина по смятию бетона;

в - длина площадки смятия;

Rв - призменная прочность бетона;

γв - коэффициент условия работы бетона;

F - полная нагрузка на столик.

Черт. 8. Столики для опирания стеновых панелей

Погонный изгибающий момент в опорной плате на единицу ширины

,

(22)

Требуемая толщина опорной плиты столика определяется по формуле

,

(23)

где Ry - расчетное сопротивление стали изгибу.

Швы, прикрепляющие столики к колоннам или стойкам фахверка должны быть рассчитаны на совместное действие среза от полной сила F и изгиба М = F ·(0,5α + 0,03) кН·м.

Колонны здания и стойки фахверка в местах установки столиков должны быть проверены и, при необходимости, усилены для обеспечения восприятия сечениями усилий, передаваемых столиками.

2.5. Конструкции фахверка не должны препятствовать свободной деформации элементов каркаса, т.е. не воспринимать вертикальной нагрузки от них, поэтому крепление стоек фахверка к каркасу осуществляется листовыми шарнирами, передающими только горизонтальные нагрузки.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Центрально-сжатые колонны из двутавров по ГОСТ 28020-83

В таблицах Приложения 1 приведены значения предельных усилий центрально-сжатых колонн с шарнирными закреплениями концов из двутавров по ГОСТ 26020-83 при значениях минимального радиуса инерции iy и расчетных длинах в плоскости наименьшей жесткости, а также значения отношений максимального радиуса инерции к минимальному ix/ iy.

Приняты марки стали ВСт3псб, ВСт3пс6-1, ВСт3сп5-2, ВСт3сп6, ВСт3сп5-1 и 09Г2 C категории 6, 9, 12 и 15.

Максимальная гибкость колонн принята равной 150. Значения гибкости λ ≥ 220 отделены сплошной линией. Интервал расчетных длин принят равным 0,5 м, промежуточные значения предельных нормальных усилий принимаются по интерполяции. При закреплениях концов колонн, отличных от шарнирных, расчетная условная длина колонны определяется по формуле (67) [1].

В тех случаях, когда выполняется условие , расчет их устойчивости в плоскости наибольшей жесткости можно не производить, в противном случае расчет с помощью таблиц осуществляется с использованием приведенной длины стержня, определяемой по формуле .

При подборе сечений основных колонн с гибкостью λ более 120 предельные усилия в соответствии с табл. 19 п. 6.15 СНиП II-23-81 должны определяться по формуле  где λ - гибкость основной колонны; Nn - несущая способность колонн по таблицам.

Ниже приведены примеры подбора сечений колонн с помощью таблиц.

Пример 1

Требуется подобрать сечение колонны из двутавров типа III по ГОСТ 26020-83 из стали марки 09Г2С по ГОСТ 19281-73.

Расчетное усилие N = 3500 кН. Расчетные длины lx = 8 м, ly = 5 м.

Отношение расчетных длин . По табл. 2 принимаем сечение двутавра 50Ш2 с Nn 35 S0 > 3500 кН и . Поскольку отношение расчетных длин  устойчивость в плоскости наибольшей жесткости обеспечена.

Пример 2

Требуется подобрать сечение колонны из двутавров типа III ГОСТ 26020-83 из стали марки ВСт3сп5-2 по ТУ 14-1-3023-80.

Расчетное усилие N = 2000 кН.

Расчетные длины: lx = 12 м; ly = 4 м,

Отношение .

По табл. 2 принимаем сечение двутавра 1 35Ш2 с Nn = 2110 кН и .

Поскольку отношение  определяем приведенную длину

и по табл. 2 находим требуемое сечение 1 40Ш, для которого при ly = 5,0; Nn = 2430 > 2000, т.е. интерполяции проводить не нужно.

Таблица 1.

Нормальные двутавры

№ профиля мм

А см2

iy см

Предельные усилия Nn при ly , м

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

5,5

6,0

Сталь марки ВСт3сп5-1

λ ≥120

23Б1

32,9

2,47

3,85

655

548

429

326

243

26Б1

35,6

2,63

4,04

725

628

502

392

297

30Б1

41,9

3,05

4,03

892

808

691

567

457

359

287

35Б1

49,5

3,27

4,36

1070

983

869

727

599

485

387

35Б2

55,8

3,35

4,31

1200

1100

990

834

692

566

454

372

40Б1

61,3

3,42

4,69

1330

1230

1110

943

787

647

521

427

40Б2

69,7

3,52

4,63

1470

1370

1250

1080

914

763

629

512

45Б1

76,2

3,75

4,82

1600

1530

1410

1250

1070

913

766

631

527

45Б2

86,0

3,84

4,77

1850

1730

1600

1440

1340

1060

897

749

621

50Б1

93,0

4,16

4,81

1960

1910

1790

1650

1460

2260

1090

932

783

663

50Б2

102,8

4,27

4,75

2210

2130

2000

1850

1650

1440

1250

1070

914

771

55Б1

113,4

4,81

4,82

2380

2360

2260

2120

1950

1780

1510

1320

1150

989

55Б2

121,8

4,70

4,77

2660

2640

2500

2350

2180

1930

1710

1490

1300

1120

60Б1

135,3

4,83

5,00

2850

2820

2730

5570

2400

2150

1910

1680

1470

1230

60Б2

147,3

4,92

4,96

3170

3140

2990

2820

2640

2380

2120

1870

1650

1440

70Б1

164,7

5,25

5,26

3390

3370

3350

3230

3050

2830

2540

2270

2020

1790

70Б2

183,5

5,44

5,18

3870

3340

3620

3640

3450

3240

2930

2630

2350

2090

80Б1

203,2

5,64

5,66

4130

4100

4090

4060

3840

3620

3290

2970

2660

2380

90Б1

247,1

5,82

6,03

4970

4940

4910

4930

4760

4510

4180

3800

3430

30901

Сталь марки ВСт3сп5-2

λ ≥ 120

23Б1

32,9

2,47

3,86

719

584

447

330

245

26Б1

35,6

2,53

4,04

798

672

526

401

298

30Б1

41,9

3,05

4,03

986

885

735

592

466

289

35Б1

49,5

3,27

4,36

1180

1070

929

765

618

487

389

35Б2

55,2

3,33

4,31

1330

1210

1060

880

718

574

457

374

40Б1

51,3

3,42

4,69

1460

1350

1190

997

818

659

524

430

40Б2

63,7

3,52

4,63

1640

1510

1360

1150

958

784

629

515

45Б1

76,2

3,75

4,82

1750

1690

1550

1340

1130

948

780

635

530

45Б2

86,0

3,84

4,77

2040

1920

1760

1540

1310

1100

917

749

625

50Б1

93,0

4,15

4,81

2150

2130

1960

1790

1550

1330

1130

948

787

668

50Б2

102,8

4,27

4,75

2420

2370

2210

2020

1760

1520

1300

1090

915

776

55Б1

113,4

4,61

4,81

2610

2580

500

2330

2090

1830

1590

1370

1170

989

55Б2

124,8

4,70

4,77

2940

2910

2770

2590

2340

2050

1790

1550

1330

1120

60Б1

135,3

4,83

5,00

3130

3100

3030

2840

2600

2300

2010

1750

1510

1290

60Б2

147,3

4,92

4,96

3480

3450

3320

3110

2870

2550

2240

1960

1700

1460

70Б1

164,7

5,26

5,26

3720

3690

3670

3570

3350

3030

2700

2390

2100

1840

70Б2

183,6

5,44

5,18

4250

4210

4190

4030

3790

3490

3120

2780

2460

2160

80Б1

203,2

5,54

5,66

4520

4490

4470

4470

4230

3920

3520

3140

2790

2460

90Б1

247,1

5,82

6,03

5450

5410

5390

5380

5260

4940

4420

4040

3620

3220

Сталь марки 09Г2С

λ ≥ 120

23Б1

32,9

2,47

3,86

822

635

466

331

247

26Б1

35,6

2,63

4,04

915

736

557

403

301

30Б1

41,9

3,05

4,03

1130

994

797

622

469

364

292

35Б1

49,5

3,27

4,36

1340

1230

1010

815

636

491

393

35Б2

55,2

3,36

4,31

1450

1320

1120

920

736

574

459

377

40Б1

61,3

3,42

4,69

1580

1470

1270

1040

841

553

527

432

40Б2

69,7

3,52

4,63

1860

1700

1480

1230

1000

797

634

520

45Б1

76,2

3,75

4,82

1950

1900

1710

1440

1290

978

781

640

535

45Б2

86,0

3,84

4,77

2280

2160

1970

1570

1390

1140

922

755

631

50Б1

93,0

4,16

4,81

2390

2370

2210

1950

1660

1400

1160

950

793

673

50Б2

102,8

4,27

4,75

2710

2680

2480

2210

1890

1600

1340

1100

921

782

55Б1

113,4

4,61

4,81

2920

2880

2820

2590

2260

1950

1670

1410

1170

996

55Б2

124,8

4,70

4,77

3290

3250

3120

2890

2540

2200

1890

1600

1340

1130

60Б1

135,3

4,83

5,00

3490

3450

3420

3170

2820

3460

2130

1820

1540

1290

60Б2

147,3

4,92

4,96

3890

3840

3740

3490

3130

2740

2380

2040

1730

1460

70Б1

164,7

5,26

5,26

4150

4110

4080

4010

3700

3280

2890

2520

2180

1860

70Б2

183,6

5,44

5,18

4750

4690

4660

4530

4240

3780

3350

2940

2560

2210

80Б1

203,2

5,54

5,66

5040

4990

4970

4920

4730

1260

3780

3340

2920

2530

90Б1

247,1

5,82

6,03

6070

6010

5980

5970

5820

5410

4850

4310

3820

3350

100Б1

293,8

6,26

6,22

6730

6670

6620

3590

6540

6370

5940

5380

4850

4350

100Б2

328,9

6,46

6,13

7800

7740

7680

7650

7620

7330

6840

5220

5630

5070

100Б3

564,0

6,61

6,08

8900

8830

8770

3730

8620

8200

7710

7030

6390

5780

100Б4

100,6

6,67

6,06

9580

9520

9480

3330

8950

8540

8100

7480

6840

6230

Таблица 2

Широкополочные двутавры

№ профиля мм

А см2

iy см

Предельные усилия Nn при ly , м

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

Сталь марки ВСт3пс6-1

λ ≥ 120

20Ш1

38,9

3,61

2,29

830

773

709

619

526

442

367

300

23Ш1

46,1

3,67

2,62

985

919

846

744

635

536

447

366

26Ш1

54,4

4,23

2,53

1180

1120

1050

978

868

756

654

560

26Ш2

62,7

4,31

2,52

1370

1300

1220

1130

1010

891

773

665

30Ш1

68,3

4,64

2,66

1510

1440

1360

1280

1180

1040

923

807

30Ш2

77,6

4,73

2,65

1720

1640

1560

1460

1360

1210

1070

941

30Ш3

87,0

4,80

2,65

1930

1850

1750

1650

1540

1370

1220

1070

35Ш1

95,7

5,84

2,46

2170

2100

2020

1940

1840

1740

1620

1470

35Ш2

104,7

5,90

2,46

2370

2300

2220

2130

2030

1920

1790

1630

35Ш3

116,2

5,99

2,45

2690

2560

2470

2370

2260

2150

2010

1840

40Ш1

122,4

7,18

2,33

2810

2750.

2680

2600

2510

2420

2320

2220

40Ш2

141,6

7,14

2,35

3260

3180

3100

3000

2900

2800

2680

2560

Сталь марки ВСт3сп5-1

λ ≥ 120

20Ш1

38,9

3,61

2,29

861

801

732

633

536

448

359

301

23Ш1

46,1

3,67

2,62

1020

952

873

761

646

543

450

367

26Ш1

54,4

4,23

2,53

1230

1160

1090

1000

888

770

663

565

26Ш2

62,7

4,31

2,52

1370

1300

1220

1130

1010

891

773

665

30Ш1

68,3

4,64

2,66

1510

1440

1360

1280

1180

1040

923

807

30Ш2

77,6

4,73

2,65

1720

1640

1560

1460

1360

1210

1070

941

30Ш3

87,0

4,80

2,65

1930

1850

1750

1650

1540

1370

1220

1070

35Ш1

95,7

5,84

2,46

2170

2100

2020

1940

1840

1740

1620

1470

35Ш2

104,7

5,90

2,46

2370

2300

2220

2130

2030

1920

1790

1630

35Ш3

116,3

5,99

2,45

2640

2560

2470

2370

2260

2150

2010

1840

40Ш1

122,4

7,18

2,33

2810

2750

2680

2600

2510

2420

2320

2230

40Ш2

141,6

7,14

2,35

3260

3180

3100

3000

2900

2800

2680

2560

Сталь марки ВСт3сп5-2

λ ≥ 120

20Ш1

38,9

3,61

2,29

955

862

796

673

561

460

369

303

23Ш1

46,1

3,67

2,62

1130

1040

955

810

678

559

451

369

26Ш1

54,4

4,23

2,53

1370

1290

1200

1080

943

809

685

574

23Ш2

62,7

4,31

2,52

1530

1450

1350

1240

1080

940

805

681

30Ш1

68,3

4,64

2,66

1690

1600

1510

1410

1260

1110

969

836

Продолжение таблицы 2 (правая сторона)

Предельные усилия Nn , кН при расчетной длине lef , м

№ профиля

5,5

6,0

6,5

7,0

7,5

8,0

8,5

9,0

9,5

10,0

10,5

Сталь марки ВСт3пс6-1

20Ш1

306

23Ш1

475

400

26Ш1

567

479

26Ш2

700

603

515

30Ш1

821

710

607

528

30Ш2

940

816

700

608

30Ш3

1330

1200

1070

963

856

753

671

35Ш1

1480

1330

1190

1070

954

840

749

35Ш2

1670

1510

1360

1210

1080

950

856

35Ш3

2090

1930

1780

1640

1500

1370

1250

1140

1020

933

852

40Ш1

2400

2220

2050

1880

1730

1580

1440

1300

1170

1050

974

40Ш2

Сталь марки ВСт3сп5

20Ш1

307

23Ш1

473

401

26Ш1

567

479

26Ш2

700

603

515

30Ш1

821

710

607

528

30Ш2

940

818

700

608

30Ш3

1330

1200

1080

963

856

753

671

35Ш1

1480

1330

1199

1072

954

640

749

35Ш2

1670

1510

1360

1219

1088

960

856

35Ш3

2090

1930

1785

1643

1507

1379

1257

1143

1029

933

851

40Ш1

2400

2220

2053

1888

1731

1582

1442

1309

1177

1068

974

40Ш2

Сталь марки ВСт3сп5

20Ш1

309

23Ш1

476

404

26Ш1

568

482

26Ш2

714

603

518

30Ш1

Продолжение таблицы 2 (левая сторона)

№ профиля

А , см2

iy , см

Предельные усилия Nn , кН при расчетной длине lef , м

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

30Ш2

77,6

4,73

2,65

1920

1830

1730

1510

1460

1290

1120

978

30Ш3

87,0

4.80

2,65

2160

2060

1940

1820

1660

1470

1280

1120

35Ш1

95,7

5,84

2,46

2430

2340

2250

2150

2040

1910

1740

1570

35Ш2

104,7

5,90

2,46

2660

2570

2470

2360

2240

2110

1920

1730

35Ш3

116,3

5,99

2,45

2960

2860

2750

2630

2500

2360

2160

1960

40Ш1

122,4

7,18

2,33

3160

3080

2960

2900

2790

2680

2560

2430

40Ш2

141,8

7,14

2,35

3650

3560

3460

3350

3220

3090

2950

2800

Сталь марки 09Г2С

λ ≥ 120

20Ш1

38,9

3,61

2,29

1100

1010

881

729

591

468

373

306

23Ш1

46,1

3,67

2,62

1240

1140

1010

853

703

569

453

371

26Ш1

54,4

4,23

2,53

1500

1410

1300

1150

993

840

700

573

26Ш2

82,7

4,31

2,52

1740

1640

1520

1360

1160

994

834

686

30Ш1

88,3

4,64

2,66

1920

1820

1700

1570

1370

1180

1010

861

30Ш2

77,6

4,73

2,65

2190

2080

1950

1600

1590

1380

1180

1010

30Ш3

87,0

4,80

2,65

2460

2330

2190

2030

1800

1570

1350

1160

35Ш1

95,7

5,84

2,46

2770

2670

2550

2420

2280

2100

1880

1670

35Ш2

104,7

5,90

2,46

3040

2930

2800

2660

2510

2320

2080

1860

35Ш3

116,3

5,99

2,45

3380

3260

3120

2970

2800

2610

2350

2100

40Ш1

122,4

7,18

2,33

3610

3510

3400

3280

3160

3010

2860

2650

40Ш2

141,6

7,14

2,35

4180

4060

3940

3790

3640

3480

3300

3050

40Ш3

157,2

7,18

2,35

4640

4510

4370

4220

4050

3870

3670

3400

50Ш1

145,7

6,81

3,00

4270

4160

4020

3860

3690

3510

3300

3000

50Ш2

176,6

6,69

3,03

5180

5030

4850

4660

4450

4220

3940

3580

50Ш3

199,2

6,81

3,02

5490

5340

5160

4970

4760

4540

4300

3950

50Ш4

221,7

6,92

3,01

6120

5950

5760

5550

5330

5090

4830

4460

60Ш1

181,1

7,17

3,40

5130

5080

5030

4860

4660

4450

4230

3920

60Ш2

225,3

7,06

3,43

6230

6060

5880

5670

5450

5210

4950

4620

60Ш3

261,8

7,18

3,42

7240

7030

6840

6610

6360

6080

5790

5430

60Ш4

298,3

7,23

3,42

8260

8050

7810

7550

7270

6960

6630

6240

70Ш1

216,4

6,93

4,07

5970

5910

5860

5760

5510

5250

4970

4540

70Ш2

251,7

7,07

4,04

6840

6770

6570

6340

6090

5820

5540

5160

70Ш3

299,8

7,09

4,05

8290

8070

7830

7550

7260

6840

6610

6170

70Ш4

341,6

7,11

4,06

9450

9200

8920

8610

8280

7920

7540

7040

70Ш5

389,7

7,17

4,05

10060

3910

9540

9230

8890

8530

8150

7740

Продолжение таблицы 2 (правая сторона)

Предельные усилия Nn , кН при расчетной длине lef , м

№ профиля

5,5

3,0

6,5

7,0

7,5

8,0

8,5

9,0

9,5

10,0

10,5

λ ≥ 120

840

711

611

531

30Ш2

965

819

704

612

30Ш3

1400

1250

1113

981

856

757

675

35Ш1

1560

1390

1239

1094

955

845

754

35Ш2

1760

1580

1409

1247

1092

966

861

-

35Ш3

2240

2050

1890

1725

1569

1422

1283

1147

1035

939

856

40Ш1

2580

2370

2172

1982

1801

1630

1470

1313

1185

1075

980

40Ш2

Сталь марки 09Г2С

20Ш1

311

23Ш1

479

406

26Ш1

572

485

26Ш2

717

603

30Ш1

845

716

616

536

30Ш2

979

825

709

617

30Ш3

1480

1300

1130

983

862

763

681

35Ш1

1640

1450

1260

1090

962

852

760

35Ш2

1860

1650

1440

1250

1090

373

868

35Ш3

2420

2210

2000

1800

1620

1450

1280

1150

1040

946

864

40Ш1

2790

2540

2300

2070

1860

1860

1470

1320

1190

1080

989

40Ш2

3110

2830

2570

2320

2080

1860

1650

1480

1330

1210

1100

40Ш3

2730

2470

2220

1980

1760

1550

1380

1240

1120

1120

50Ш1

3240

2920

2620

2330

2070

1820

1620

1450

1310

1310

50Ш2

3610

3270

2960

2670

2390

2130

1880

1690

1520

1380

50Ш3

4080

3710

3370

3040

2730

2440

2160

1940

1750

1590

50Ш4

3580

3260

2860

2670

2390

2140

1890

1700

1530

1390

1270

60Ш1

4230

3860

3510

3180

2870

2570

2280

2050

1850

1680

1530

60Ш2

4980

4560

4150

3770

3410

3060

2740

2440

2200

2000

1820

60Ш3

5730

5250

4790

4350

3940

3550

3180

2340

2560

2320

2120

60Ш4

4130

3740

3380

3030

2700

2390

2120

1900

1720

1560

70Ш1

4730

4320

3930

3560

3210

2880

2560

2290

2070

1880

1710

70Ш2

5650

5160

4700

4260

3840

3450

3080

2750

2480

2250

2050

70Ш3

6460

5900

5370

4870

4400

3950

3530

3150

2840

2580

2350

70Ш4

7130

6550

6000

5480

4980

4510

4070

3640

3280

2980

2710

70Ш5

Таблица 3

Колонные двутавры

№ профиля

А , см2

iy , см

Предельные усилия Nn , кН при расчетной длине lef , м

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

5,5

Сталь марки ВСт3пс6, ВСт 3сп 5

Сталь марки ВСт3сп5

Сталь марки ВСт3сп6

20K1

52,8

5,03

1,69

1150

1110

1060

1000

943

863

772

686

607

20K2

59,7

5 , 07

1,70

1300

1250

1200

1130

1060

982

879

783

694

23K1

66,5

6,03

1,65

1460

1430

1390

1330

1270

1210

1140

1040

952

23K2

75,3

6,04

1,66

1630

1640

1580

1520

1450

1380

1300

1130

1080

26K1

83,1

5,51

1,71

1860

1810

1760

1690

1630

1560

1430

1330

1260

26K2

93,2

6,52

1,72

2080

2030

1970

1900

1830

1750

1670

1570

1440

26К3

105,9

6,55

1,73

2370

2310

2240

2160

2080

1990

1300

1790

1540

30 K 1

108,0

7,50

1,73

2440

2390

2330

2270

2200

2120

2040

1960

1870

30 K 2

122,7

7,54

1,73

2770

2720

2650

2580

2500

2420

2330

2230

2130

30 K 3

138,7

7,54

1,74

3140

3070

3000

2920

2830

2730

2630

2530

2410

35 K 1

139,7

8,76

1,72

3180

3130

3070

3010

2930

2860

2780

2630

2600

35К2

160,4

8,83

1,72

3660

3600

3530

3460

3370

3290

3200

3100

3000

40 K 1

175,8

10,00

1,73

4030

3970

3310

3850

3770

3690

3610

3520

3430

40К2

211,0

10,06

1,73

4830

4770

4700

4620

4530

4440

4340

4230

4120

40К3

257,3

10,07

1,75

5410

5350

5270

5190

5090

5000

4890

4780

4660

Сталь марки С9Г2С

20К1

52,3

5,03

1,69

1500

1430

1350

1280

1140

1000

878

759

649

20К2

59,7

5,07

1,70

1700

1620

1530

1430

1300

1140

1000

868

743

23 K 1

36,5

6,03

1,35

1930

1860

1780

1700

1610

1500

1350

1210

1070

23K2

75,3

6,04

1,56

2200

2120

2030

1940

1830

1710

1540

1380

1230

26K1

83,1

6,51

1,71

2430

2350

2270

2170

2070

1960

1810

1640

1480

26K2

83,2

6,52

1,72

2730

2640

2540

2440

2320

2200

2030

1840

1660

26 K 3

105,9

3,55

1,73

3100

3000

2900

2780

2540

2500

2320

2100

1900

30 K 1

108,0

7,50

1,73

3200

3120

3020

2920

2820

2700

2570

2420

2230

30К2

122,7

7,54

1,73

3630

3540

3440

3330

3200

3070

2930

2770

2550

30 K 3

138,7

7,54

1,74

4110

4010

3890

3760

3620

3470

3320

3130

2980

35К1

139,7

8,76

1,72

4170

4090

4000

3900

3730

3670

3540

3400

3260

35К2

160,4

8,83

1,72

4800

4700

4600

4480

4350

4220

4070

3320

3760

40К1

175,8

10,00

1,73

5290

5290

5110

5000

4890

4760

4630

4490

4350

40 K 2

211,0

10,06

1,73

8350

6250

6130

6010

5870

5720

5570

5400

5230

40К3

237,8

10,07

1,75

7270

7160

7030

6890

6750

6580

6410

6230

6040

40 K 4

308,6

10,10

1,77

8700

8570

8420

8260

8080

7890

7620

7470

7240

40К5

371,0

10,11

1,79

9750

9610

9450

9280

9090

8880

3660

8430

8190

Продолжение таблицы 2 (правая сторона)

Предельные усилия Nn , кН при расчетной длине lef , м

№ профиля

6,0

6,5

7,0

7,5

8,0

8,5

9,0

9,5

10,0

10,5

11

11,5

12,0

Сталь марки ВСт3пс 6, ВСт3сп5

λ ≥ 120

534

406

403

354

20К1

611

534

462

403

20 K 2

863

779

701

627

559

495

444

23К1

985

890

800

717

639

566

508

23К2

1170

1070

977

886

800

720

642

579

26 K 1

1320

1200

1090

996

899

809

722

652

26К2

1500

1370

1250

1130

1020

927

827

747

26К3

1750

1520

1500

1390

1280

1170

1080

987

894

814

746

30К1

2000

1860

1720

1590

1460

1350

1230

1130

1030

935

856

30К2

2260

2100

1940

1800

1660

1520

1390

1280

1160

1050

968

30К3

2510

2410

2270

2130

1990

1860

1740

1520

1500

1400

1290

1190

1090

35 K 1

2690

2780

2620

2460

2310

2160

2020

1880

1750

1620

1500

1390

2270

35К2

3330

3230

3120

3310

2850

2700

2550

2400

2260

2130

2000

1870

1750

40 K 1

4010

3890

3760

3630

3440

3260

3080

2900

2740

2580

2420

2270

2130

40 K 2

4540

4420

4280

4150

3990

3790

3590

3400

3220

3040

2870

2700

2540

40К3

Сталь марки 09Г2 C

λ ≥ 120

547

470

409

359

20 K 1

628

540

469

412

20К2

954

838

726

637

564

503

452

23 K 1

1080

957

833

729

644

575

516

23К2

1320

1180

1050

925

814

726

651

588

26 K 1

1490

1330

1180

1040

916

816

733

662

26К2

1700

1520

1350

1190

1040

936

840

759

26К3

2040

1860

1690

1530

1380

1240

1100

999

907

827

758

30 K 2

2330

2130

1940

1750

1580

1420

1270

1140

1040

949

870

30 K 2

2640

2410

2190

1990

1790

1610

1430

1290

1170

1070

983

30К3

3070

2850

2650

2450

2260

2080

1900

1740

1580

1430

1310

1200

1110

35 K 1

3550

3300

3060

2840

2620

2410

2210

2020

1840

1670

1530

1400

1290

35К2

4190

4030

3790

3550

3330

3110

2900

2690

2500

2310

2130

1960

1800

40 K 1

5050

4860

4570

4290

4020

3760

3500

3260

3030

2800

2590

2380

2180

40 K 2

5840

5630

5370

5050

4750

4450

4170

3890

3630

3380

3130

2900

2680

40К3

7000

6750

6440

6060

5700

5350

5010

4680

4370

4060

3770

3490

3230

40К4

7940

7670

7410

6990

6590

6210

5830

5470

5130

4790

4470

4160

3870

40К5

ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Центрально-сжатые сквозные колонны из двух швеллеров по ГОСТ 8240-72

В приложении приведены значения предельных усилий в колонках затянутого и сквозного сечения с планками из двух швеллеров по ГОСТ 8240-72 с уклоном полок при расчете на устойчивость в плоскости, параллельной оси х - х, табл. 1 и в плоскости , параллельной оси у - у, табл. 2.

Черт. 1. Сечение стержней из двух швеллеров

Материал стержней - сталь марок: ВСт3кп 2, ВСт3пс 6, ВСт3пс6-1, ВСт3пс6-2 и 09Г2С-8 или 12 категории, согласно табл. 50 СНиП II-23-81.

При расчете стержней приняты следующие условия:

закрепление концов стержней шарнирное; максимальная гибкость λ =150;

расчетные длины с 3 до 12 м с интервалом 1 м;

расстояние между планками в свету для швеллеров высотой от 80 до 220 мм - 500 мм; для швеллеров высотой более 220 мм - 1000 мм;

швеллеры расположены полками внутрь (по черт. 1). Размер "а", равный расстоянию между полками швеллеров, принят равным 2в f (черт. 1б) и 200, 300 и 400 мм (черт. 1 a) (в f - ширина полок швеллера), но не менее а ≥ 26 ÷ 100, для возможности прокрашивания внутренних поверхностей швеллеров.

В табл. 3 приведены сечения планок для сквозных колонн при соответствующих расстояниях между планками и расстояниями "а" между полками швеллеров.

Примеры расчета.

Пример 1

Требуется подобрать сечение стержня из двух швеллеров из стали марки 09Г2С-6.

Расчетное усилие N - 1370 кН. Расчетные длины lx = 10 м, 1 y = 10 м.

Принимаем сечение стержня из двух швеллеров № 30 с расстоянием между полками а = 300 мм.

Нормальные силы: Nх = 1460 кН > 1370 кН и Ny = 1420 кН > 1370 кН.

Расстояние в свету между планками принимается равным 1000 мм.

Пример 2

Требуется подобрать сечение стержня из двух швеллеров из стали марки ВСт3пс6. Расчетное усилие N = 1000 кН. Расчетная длина lx = 4 м, 1 y = 7 м.

Принимаем сечение стержня из двух швеллеров № 22 с расстоянием в свету между полками а = 300 мм.

Нормальные силы:

Nх = 1090 кН > 1000 кН, Ny = 1020 кН > 1000 кН.

Расстояние в свету между планками принимается равным 1000 мм.

Таблица 1

Предельные усилия в колоннах Nn в зависимости от расчетной длины lx

№ профиля

А, см2

ix , см

Nn , при расчетной длине lx , м

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

ВСт3кп2

λ ≥ 120

10

10,90

3,99

362

275

202

12

13,30

4,78

479

405

319

245

184

14

15,60

5,50

591

532

446

363

290

226

ВСт3пс6, ВСт3сп5

λ ≥ 120

22

26,70

8,89

1150

1090

1030

967

880

775

679

590

508

432

24

20,60

9,73

1290

1280

1210

1140

1070

971

853

363

671

586

27

35,20

10,9

1480

1480

1440

1370

1300

1220

1110

1000

898

801

30

40,50

12,0

1690

1590

1570

1620

1550

1470

1390

1260

1150

2040

40

61,50

15,7

2450

2480

2480

2450

2410

2370

2320

2260

2180

2070

ВСт3пс6-1

λ ≥ 120

[ 10

10,90

3,99

378

283

204

12

13,30

4,78

505

420

327

248

184

14

15,60

5,60

626

559

462

371

293

227

16

18,10

6,42

752

639

610

510

421

342

272

18

20,70

7,24

882

822

754

660

561

472

392

322

20

23,40

8,07

1010

959

893

820

713

616

527

446

372

315

ВСт3пс6-2

λ ≥ 120

10

10,90

3,99

406

296

204

12

13,30

4,78

556

448

340

249

186

14

15,50

5,60

693

608

489

385

294

228

15

18,10

6,42

838

780

654

538

435

343

274

18

20,70

7,24

983

910

829

704

590

487

394

323

20

23,40

8,07

1130

1050

984

881

758

645

543

451

374

317

09Г2С

λ ≥ 120

14

15,60

5,60

822

685

553

400

297

231

16

18.10

6,42

999

893

729

580

449

347

278

13

20,70

7,24

1170

1070

939

777

631

501

398

326

20

23,40

8,07

1360

1260

1150

989

830

686

556

453

378

321

22

26,70

8,69

1470

1400

1310

1180

1020

882

746

622

516

438

24

30,60

9,73

1530

1620

1550

1440

1280

1120

974

835

707

595

27

35,20

10,9

1840

1840

1790

1720

1620

1450

1280

1130

988

854

30

40,50

12,0

2100

2100

2030

2000

1920

1820

1630

1460

1300

1150

40

51,50

15,7

3090

3030

3080

3030

2970

2900

2810

2720

2560

2390

Таблица 2

Предельные усилия в колоннах Nn в зависимости от расчетной длины ly

№ профиля

А, см2

iу , см

а , см

Nn , при расчетной длине l у , м

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

Сталь марки Ст3кп2

[ 10

10,90

3,44

92

319

227

153

13,63

300

436

427

417

405

392

377

361

338

314

291

12

13,30

3,97

104

440

334

244

13,55

300

539

528

515

500

483

465

445

418

388

359

14

15,60

4,47

116

547

445

342

256

13,44

300

639

626

610

592

571

549

525

494

453

423

Сталь марки ВСт3пс6, ВСт3сп5

22

26,70

6,44

164

1080

1000

891

748

619

505

405

13,01

300

1160

1130

1100

1060

1020

983

935

871

801

735

17,95

400

1180

1160

1140

1120

1100

1070

1040

1010

964

950

24

30,60

7,03

180

1240

1180

1080

943

800

671

556

454

12,85

300

1250

1230

1190

1150

1110

1060

996

922

850

780

17,77

400

1270

1260

1240

1220

1190

1160

1130

1100

1060

1010

27

35,20

7,54

190

1470

1380

1280

1140

989

843

711

592

491

22,82

300

1450

1420

1380

1340

1260

1230

1150

1060

984

903

17,74

400

1470

1460

1430

1410

1360

1350

1310

1270

1230

1180

30

40,50

8,00

200

1680

1620

1510

1390

1210

1040

894

758

632

536

12,80

300

1660

1640

1600

1540

1490

1420

1330

1230

1130

1040

17,71

400

1680

1670

1650

1630

1600

1560

1520

1470

1420

1360

40

61,50

9,33

230

2480

2420

2350

2260

2100

1870

1650

1450

1260

1090

17,55

400

2460

2450

2430

2400

2380

2340

2300

2250

2190

2100

Сталь марки ВСт3пс6-1

10

10,90

3,44

92

331

231

154

8,67

200

445

424

399

366

325

286

250

216

184

158

13,63

300

462

453

441

428

413

397

377

351

325

300

12

13,30

3,97

104

459

343

246

8,60

200

550

524

492

452

401

352

307

264

224

192

13,55

300

572

560

546

529

510

490

467

434

402

371

14

15,60

4,47

116

576

461

349

255

8,50

200

651

619

581

534

472

413

359

308

261

223

13,44

300

678

664

646

626

603

579

552

513

474

437

18,41

400

688

679

669

657

644

629

613

596

578

559

16

18,10

4,97

128

698

592

467

360

270

13,3

300

793

776

755

731

704

675

643

598

552

507

18,30

400

805

795

783

768

753

735

716

696

674

651

18

20,70

5,45

140

824

733

596

475

371

286

13,22

300

913

892

867

839

808

774

737

685

631

579

18,17

400

927

915

900

884

865

844

822

799

774

747

20

23.40

5,95

152

954

863

736

603

486

382

13,12

300

1030

1010

984

951

915

876

833

774

712

653

18,05

400

1050

1030

1020

1000

981

958

932

905

876

846

С таль марки ВСт3пс6-2

10

10,90

3,44

92

351

235

155

8,67

200

494

468

438

392

345

300

258

220

185

159

13,53

300

514

503

489

473

455

436

405

375

345

316

12

13;30

3,97

104

493

359

247

8,60

200

611

579

541

485

426

369

317

269

226

193

13,55

300

638

623

605

585

563

538

503

464

427

391

14

15,60

4,47

116

633

468

360

257

8,50

200

724

685

639

575

501

433

371

313

262

224

13,44

300

757

739

718

693

666

636

596

549

504

460

18,41

400

768

758

746

731

715

697

678

657

635

607

16

18,10

4,97

128

770

633

489

366

271

13,33

300

886

865

839

810

777

742

696

640

586

535

18,50

400

900

888

873

856

836

815

792

767

741

710

18

20,70

5,45

140

911

789

630

491

371

288

13,22

300

1020

995

965

930

892

851

798

733

671

611

18,17

400

1030

1020

1000

964

962

937

910

881

851

816

20

23,40

5,95

152

1050

948

784

631

496

384

13,12

300

1150

1120

1090

1050

1010

963

903

828

757

688

18,06

400

1170

1160

1140

1110

1090

1060

1030

999

964

925

Сталь марки 09Г2С

14

15,60

4,47

116

725

531

358

259

8,50

200

865

811

738

641

548

451

382

315

265

227

13,44

300

911

886

857

823

785

732

670

610

552

496

18,41

400

926

913

896

876

853

829

802

773

730

685

16

18,10

4,97

128

905

702

517

367

275

13,33

300

1060

1030

1000

962

917

857

783

711

642

576

18,50

400

1080

1070

1040

1020

999

969

936

903

853

802

18

20,70

5,46

140

1080

687

682

505

375

292

13,22

300

1230

1190

1150

1100

1050

985

899

815

734

658

18,17

400

1250

1230

1200

1180

1140

1110

1070

1030

985

922

20

23,40

5,95

152

1260

1080

864

657

500

388

13,12

300

1390

1350

1300

1250

1190

1110

1010

921

828

741

18,03

400

1410

1400

1370

1340

1300

1260

1220

1170

1110

1040

22

26,70

6,44

164

1390

1250

1040

843

664

513

411

13,01

300

1480

1460

1410

1350

1290

1220

1110

1010

918

824

17,95

400

1500

1480

1470

1450

1410

1370

1320

1270

1220

1150

24

33.60

7,08

180

1610

1490

1300

1080

886

707

562

461

12,85

300

1600

1570

1510

1450

1370

1260

1160

1050

955

853

17,77

400

1610

1600

1580

1550

1510

1470

1420

1350

1270

1190

27

35,20

7,54

190

1830

1730

1590

1340

1110

911

729

597

499

12,82

300

1800

1770

1730

1680

1600

1470

1340

1220

1100

995

17,74

400

1820

1810

1790

1760

1730

1680

1640

1570

1480

1380

30

40,50

8,00

200

2090

2000

1880

1630

1380

1150

944

769

642

545

12,80

300

2050

2020

1970

1920

1850

1700

1560

1420

1280

1150

17,71

400

2080

2050

2030

2010

1970

1930

1880

1820

1710

1610

40

61,50

9,33

230

3090

2990

2660

2710

2430

2110

1810

1530

1280

1080

12,67

300

3020

2970

2910

2820

2730

2550

2360

2140

1930

1730

17,55

400

3060

3030

3000

2950

2900

2840

2780

2700

2570

2430

Примечание : в рамку заключены значения Nn , для колонн, имеющих гибкость λ > 120.

Таблица 3

Сечения соединительных планок составных стержней из двух швеллеров по ГОСТ 8240-72

Сечения ветвей стойки

F , см2

l , мм

h , мм

Сечение планок при "а" в мм

200

250

300

400

Сталь марка ВСт3пс6

[ 10

10,9

700

4

160×6

160×6

160×6

160×6

12

13,3

700

4

160×6

160×6

160×6

160×6

14

15,6

700

4

160×6

160×6

160 ×6

160×6

16

18,1

700

4

160×6

160×6

160×6

160×6

18

20,7

700

4

160×6

160×6

160×6

160×6

20

23,4

700

4

160×6

160×6

160×6

260×6

22

26,7

1200

6

200×8

200×8

200×8

200×8

24

30,6

1200

6

200×8

200×6

200×8

200×8

27

35,2

1200

7

200×8

200×8

200×8

200×8

30

40,5

1200

6

-

250×8

250×8

250×8

40

61,5

1200

8

-

-

250×10

250×8

Сталь марки 09Г2С

[ 10

10,9

700

4

160×6

160×6

260×6

260×6

12

13,3

700

4

160×6

160×6

160×6

260×6

14

15,6

700

5

160×6

160×6

160×6

160×6

16

18,1

700

5

200×8

160×6

160×6

160×6

18

20,7

700

5

200×8

200×8

200×8

200×8

20

23,4

700

5

200×8

200×8

200×8

200×8

22

26,7

1200

6

250×8

250×8

250×8

250×8

24

30,6

1200

7

250×8

250×8

250×8

250×8

27

35,2

1200

8

250×10

250×8

250×8

250×8

30

40,5

1200

8

-

250×10

250×10

250×20

40

61,5

1200

8

-

-

300×10

300×20

Примечания : 1. Материал планок - сталь марки Вст3пс6 по ГО CT 380-71.

2. Электроды 342. Расчетные сопротивления сварных швов срезу no металлу шва Rwf = 200 МП a . Коэффициент βt = 0,7 для ручной сварки.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Данные для расчета баз колонн

В табл. 1 - 4 приложения приведены данные для расчета опорных плит баз колонн, фундаментных болтов в анкерных плитах. Материал плит - сталь ВСт3пс6 при толщинах до 25 мм включительно и сталь марки 09Г2С при толщинах свыше 25 мм. Табличные значения вычислены для плит как без учета припусков на строжку, так и с их учетом.

При расчете плит из стали марки ВСт3пс6 принят коэффициент условий работы 1,2 в соответствии с п. 11 табл. 6 [1].

В большинстве случаев расчета опорных плит баз колонн определяющим является несущая способность консольных участков или несущая способность средних участков плит, работающих по балочной схеме, с учетом разгружающего влияния консолей (черт. 1 а, б).

Черт. 1. К расчету опорной плиты базы колонны

а - однопролетная опорная плита; б - двухпролетная опорная плита.

В табл. 1 приведены допускаемые вылеты консолей в зависимости от местного смятия бетона под опорной плитой.

В табл. 2 приведены допускаемые пролеты опорных плит в зависимости от местного смятия бетона под опорной плитой при М = gl2/12.

В табл. 3 приведены предельные усилия фундаментных болтов по ГОСТ 24379.00-80, длина нарезки резьбы "а" и размер выступающей части болтов над анкерной плиткой "в" Расчетное сопротивление болтов определялось по диаметру шпильки d1*, по табл. 2 ГОСТ 24379.1-80. Глубина заделки определяется при расчете фундаментов, в зависимости от типа и конструкции фундаментных болтов.

В табл. 4 приведены предельные моменты, воспринимаемые анкерными плитками, в зависимости от их геометрических размеров.

Предельные вылеты консолей опорных плит

t 1 , мм

t 2 , мм

W , см3

Ryδc , МПа

Предельный вылет консолей "С", мм при R в. loc , МПа

8

9

10

10,5

11

12

13

14

15

16

18

20

Без учета припусков на стрелку

10

10

0,17

270

34

32

30

29

29

27

26

25

24

24

22

21

12

12

0,24

270

40

38

36

35

34

33

32

30

29

23

27

25

14

14

0,33

270

47

44

42

41

40

38

37

35

34

33

31

30

16

16

0,43

270

54

51

48

47

46

44

42

41

39

38

36

34

18

18

0,54

270

60

57

54

53

51

49

47

46

44

43

40

38

20

20

0,67

270

67

63

60

59

57

55

53

51

49

47

45

42

22

22

0,81

258

72

68

65

63

62

59

57

55

53

51

48

46

25

25

1,04

258

82

77

73

72

70

67

64

62

60

58

55

52

28

28

1,31

280

97

92

87

85

83

79

76

74

71

69

65

62

30

30

1,50

290

104

98

93

91

89

85

82

78

76

74

70

66

32

32

1,71

290

111

105

99

97

95

91

87

84

81

79

74

70

36

36

2,16

270

121

114

108

105

103

99

95

91

88

85

60

76

40

40

2,67

270

134

126

120

117

114

110

105

101

96

95

89

85

45

45

3,96

270

151

142

135

132

129

123

118

114

110

107

101

95

50

50

4,17

270

168

158

150

146

143

137

132

127

122

119

112

106

60

60

6,00

870

201

190

180

176

172

164

158

152

147

142

134

127

80

80

10,67

250

263

248

236

230

225

215

207

199

122

186

176

167

100

100

16,67

250

323

304

289

282

275

264

253

244

236

228

215

204

120

120

24,00

250

387

365

346

338

330

316

304

293

283

274

258

245

140

140

32,67

250

452

426

404

394

385

369

354

342

330

320

301

286

160

160

42,67

250

516

487

462

451

440

422

405

390

377

365

344

227

С учетом припусков на строжку

10

10

0,17

270

34

32

30

29

29

27

26

25

24

24

22

21

12

12

0,24

270

40

38

36

35

34

33

32

30

29

28

27

25

14

14

0,33

270

47

44

42

41

40

38

37

35

34

33

31

30

16

16

0,43

270

54

51

48

47

46

44

42

41

39

38

36

34

18

18

0,54

270

60

57

54

53

51

49

47

43

44

43

40

38

20

18

0,54

270

60

57

54

53

51

49

47

48

44

43

40

38

22

20

0,67

258

66

62

59

57

56

54

51

50

48

46

44

41

25

23

0,88

258

75

71

67

66

64

62

59

57

55

53

50

48

28

25

1,04

290

87

82

78

76

74

71

68

66

63

61

58

55

30

27

1,21

290

94

88

84

82

80

77

74

71

69

66

63

59

32

29

1,40

290

101

95

90

88

86

62

79

76

74

71

67

64

36

33

1,81

270

111

104

99

97

94

90

87

84

81

73

74

70

40

37

2,28

270

124

117

111

108

106

101

97

94

91

88

83

78

45

42

2,94

270

141

133

126

123

120

115

111

106

103

100

94

89

50

45

3,38

270

151

142

135

132

129

123

118

114

110

107

101

95

60

55

5,04

270

184

174

165

161

157

151

145

139

135

130

123

117

80

70

8,17

280

230

217

206

201

196

188

181

171

168

163

154

146

100

90

13.50

250

290

274

260

254

248

237

228

220

212

205

194

184

120

110

20,17

250

355

335

318

310

303

290

279

268

259

251

237

225

140

130

28,17

250

420

396

375

366

358

343

326

317

303

297

280

265

160

150

37,50

250

484

456

433

423

413

395

380

366

354

342

323

306

Обозначения: R в. loc - расчетные сопротивления бетона смятию;

t 1 - толщина листа (заготовки) с учетом припуска на строжку;

t 2 - расчетная толщина опорной плиты.

Таблица 2

Предельные пролеты опорных плит

t 1 , мм

t 2 , мм

W , см3

Ryγc , МПа

Предельный пролет l , мм при R в. loc , МПа

8

9

10

10,5

11

12

13

14

15

16

18

2

Без учета припуска на строжку

10

10

0,17

270

82

77

73

72

70

67

64

62

60

58

55

52

12

12

0,24

270

99

93

88

86

84

80

77

75

72

70

66

62

14

14

0,33

270

115

108

103

100

98

94

90

87

84

81

77

731

16

16

0,43

270

131

124

118

115

112

107

103

99

96

93

88

83

18

18

0,54

270

148

139

132

129

126

121

116

112

108

105

99

94

20

20

0,67

270

164

155

147

143

140

134

129

124

120

116

110

104

22

22

0,81

258

177

167

158

154

151

144

139

134

129

125

118

112

25

25

1,04

258

201

189

180

175

171

164

158

152

147

142

134

127

28

28

1,31

290

238

225

213

208

203

195

187

180

174

169

159

151

30

30

1,50

290

255

241

228

223

218

209

200

193

187

181

170

162

32

32

1,71

290

272

257

244

238

232

222

214

206

199

193

182

172

36

36

2,16

270

296

279

265

258

252

241

232

224

216

209

197

187

40

40

2,67

270

329

310

294

287

280

268

258

248

240

232

219

208

45

45

3,38

270

370

349

331

323

315

302

290

279

270

261

246

234

50

50

4,17

270

411

387

367

359

350

335

322

311

300

290

274

260

60

60

6,00

270

493

465

441

430

420

402

387

373

360

349

329

312

80

80

10,67

260

645

608

577

563

550

527

506

488

471

456

430

408

100

100

16,67

250

791

745

707

690

674

345

620

598

577

559

527

500

120

120

24,00

250

949

894

849

828

809

775

744

717

693

671

632

600

140

140

32,67

250

1107

1043

990

966

944

904

868

837

808

783

738

700

160

160

12,67

250

1265

1193

1131

1104

1079

1033

992

956

924

894

843

800

10

10

0,17

270

82

77

73

72

70

67

64

82

60

58

55

52

12

12

0,24

270

99

93

88

86

84

80

77

15

72

70

66

62

14

14

0,33

270

115

108

103

100

98

94

90

67

64

81

77

73

16

16

0,43

270

131

124

118

115

112

107

108

99

98

93

88

83

18

18

0,54

270

148

139

132

129

126

121

116

112

109

105

99

94

20

18

0,54

270

148

139

132

129

126

121

116

112

108

105

99

94

22

20

0,67

258

161

151

144

140

137

131

126

121

117

114

107

102

25

23

0,88

258

185

174

165

161

158

151

145

140

135

131

123

117

28

25

1,04

290

213

201

190

186

182

174

167

161

155

151

142

135

30

27

1,21

290

230

217

203

201

193

188

180

174

168

163

153

145

32

28

1,40

290

247

233

221

216

211

202

194

187

180

175

165

145

36

33

1,81

270

271

256

242

237

231

221

213

205

198

192

181

156

40

37

2,28

270

304

237

272

285

259

248

238

230

222

215

203

192

45

42

2,94

270

345

325

309

301

294

282

271

261

252

244

230

216

.50

45

3,38

270

370

349

331

323

315

302

290

279

270

261

246

234

60

55

5,04

270

452

426

404

394

385

369

354

342

333

320

302

286

80

70

8,17

260

564

532

505

483

481

461

443

427

412

399

376

357

100

90

13,50

250

712

671

635

621

607

581

558

538

520

503

474

450

120

100

20,17

250

870

820

778

759

742

710

682

657

635

615

580

550

140

130

28,17

250

1026

969

919

897

376

839

806

777

751

727

685

650

160

150

37,50

250

1186

1118

1061

1035

1011

968

930

896

866

839

791

750

Примечания: 1. Предельный пролет рассчитан для пластинки с защемлением на опорах с расчетным моментом М = R в. loc · l 2 /12

Обозначения: R в. loc - расчетные сопротивления бетона смятию;

t 1 - толщина листа (заготовки) с учетом припуска на строжку;

t 2 - расчетная толщина опорной плиты.

черт. 1

Таблица 3

Предельные усилия фундаментных болтов по ГОСТ 24379.0-80

диаметр резьбы шпильки d , мм

Площадь сечения болтов нетто А, см2

Предельные усилия одного болта, кН для марок стали

Размеры по черт. 1

В Ст 3кп 2

09Г2С-6(2)

10Г2С1-6(2)

а , мм

в , мм

20

2,25

33

42

43

80

100

24

3,24

47

60

61

90

110

30

5,19

76

95

98

100

120

36

7,59

111

137

137

110

130

42

10,34

151

166

186

120

140

48

13,80

201

248

248

130

150

56

18,74

274

337

337

140

160

64

25,12

367

442

432

150

170

72

32,23

471

567

554

160

180

80

40,87

597

703

703

170

190

90

53,68

784

923

923

190

210

100

67,32

983

1156

-

210

230

110

82,67

1207

1422

-

220

240

125

106,56

1585

1867

-

230

250

140

138,01

2015

2374

-

250

270

Примечание : 1. Шпилька расчетных болтов из стали марок 09Г2С-2 и 10Г2 C 1-2 по ГОСТ 19281-73 допускается применять при расчетной температуре наружного воздуха минус 40°С и выше для диаметров резьбы 56 мм и более.

2. Расчетное сопротивление болтов определялось по диаметру шпильки d 1 * по табл. 2 ГОСТ 24379.1-80 .

3. Обозначения: в - длина нарезки резьбы, а - размер выступающей части болтов над анкерной плеткой.

4. Наименьшие допустимые расстояния между осями болтов, необъединенных одной анкерной плитой, и от оси крайних болтов до грани фундамента, а также глубину заделки принимать по приложению 2 СНиП 2.09.03-85.

Предельные усилия на анкерные плитки

Обычно размер "Е" принимают равным

E = d + t /2, но не менее Е = d /2-50 + t

где d - диаметр анкерного болта, мм

t - толщина траверсы, мм

Таблица 4

d , мм

d 0 , мм

Ва , мм

Предельные усилия М, кН·см анкерных плиток при их толщине t 1 , мм

20

22

25

28

30

32

36

40

45

50

60

80

100

Усилия по сечению брутто для типа 2

20

23

120

216

250

322

455

522

594

700

864

1090

24

32

120

250

322

455

522

594

700

864

1090

1350

30

33

160

430

606

695

792

933

1150

1450

2790

2890

36

44

200

758

870

990

1160

1430

1820

2240

3040

42

50

200

870

990

1160

1430

1820

2240

3240

48

55

240

1390

1720

2180

2700

3880

6650

55

68

240

2700

3880

6650

64

78

230

3140

4530

7760

11600

72

83

320

3590

5180

8870

13300

80

93

360

5830

9980

15000

90

103

450

7290

12400

18700

Усилия по сечению брутто для типа 1

20

28

120

165

191

247

349

400

455

537

662

838

1030

24

32

120

235

333

383

436

513

634

802

990

1420

30

33

160

462

531

604

712

878

1110

1370

1970

36

44

200

591

673

772

910

1120

1420

1750

2520

42

50

200

875

1080

1360

1680

2430

4160

48

56

240

1320

1670

2060

2980

5100

56

68

240

1930

2780

4770

7160

64

78

280

3270

5600

8410

72

83

320

3830

6570

9870

80

93

360

7400

11100

90

103

450

9620

14400

ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Базы центрально-сжатых колонн из двутавров по ГОСТ 26020-83 без траверс

В таблицах 1 и 2 приведены предельные усилия для баз колонн без траверс (черт. 1) в зависимости от высоты двутавра и ширины полок, а также толщин опорных плит и размеров их в плане.

Материал опорных плит при их толщине - до 25 мм - сталь марки ВСт3пс6 по ГОСТ 380-71, при толщине свыше 25 мм - сталь марки 09Г2С по ГОСТ 19282-73. Напряжение смятия бетона фундамента под опорной плитой приняты равными 10,5 Мпа.

Толщина опорных плит определялись для двух случаев передачи усилий на опорную плиту:

при помощи сварных швов без обработки поверхности опорной плиты (табл. 1);

через фрезерованный торец колонны со строжкой поверхности опорной плиты (табл. 2)

Во втором случае расчетные толщины опорных плит определялись с учетом следующих припусков на строжку:

Толщина опорной плиты по ГОСТ 19903-74, мм

Припуски на строжку, мм

20 ≤ t < 28

2

28 ≤ t < 50

3

50 ≤ t < 80

5

80 ≤ t < 150

20

При разработке чертежей КМ в технической спецификации стали необходимо приводить в этом случае номинальные толщины плиты по ГОСТ 19903-74 (толщина заготовки) и на листе "Общих данных" помещать текст следующего содержания: "Плоскостность опорных плит толщиной до 50 мм включительно, для которых в чертежах приведено указание о строжке плоскости , допускается обеспечивать t макс .

Зазор между поверхностью опорной плиты и ребром стальной линейки длиной 1 м не должен превышать 0,3 мм независимо от метода получения поверхности (правкой, строжкой или фрезеровкой).

В табл. 1 приведены требуемые толщины опорных плит без припуска на строжку, в табл. 2 - с учетом припуска на строжку.

Принятые в расчете вылеты консоли "с" в зависимости от толщины опорных плит и способа передачи усилия приведены ниже.

Опорная плита принималась равной ширине полки двутавра плюс 20 мм с обеих сторон (черт. 1)

Получаемые расчетные размеры в плане опорных плит необходимо округлять до унифицированных размеров.

Способ передачи усилий на опорную плиту

Вылеты консоли "С", мм при толщине плиты заготовка t , мм

20

22

25

28

30

32

36

40

45

50

60

80

При помощи сварных швов (без обработки)

59

63

72

85

91

97

105

117

132

146

176

230

Через фрезерованный торец колонны (стройка плиты)

53

57

66

76

82

88

97

108

123

132

161

215

Пример 1

Требуется подобрать базу колонны для двутавра 40 K1 по ГОСТ 26020-83. Расчетное усилие в колонне N = 2690 кН.

Передача усилий через фрезерованный торец.

По табл. 2 подбираем базу, состоящую из опорной платы толщиной 50 мм, шириной 440 мм и длиной, равной L = 400 + 2×132 = 664 мм. Предельное усилие на базу N > 2700 кН > 2690 кН.

Округляем размер L до 700 мм.

Пример 2

Требуется подобрать базу колонны для двутавра 30Ш1 по ГОСТ 26020-83.

Расчетное усилие 860 кН. Усилие от колонны на опорную плиту передается через сварные швы без строжки поверхности плиты.

По табл. 1 подбираем базу, состоящую из опорной плиты толщиной 25 мм, шириной 240 мм и длиной L - 300 + 2×72 = 444 мм. Округляем размер до 450 мм.

Предельное усилие на базу N = 910 кН > 860 кН.

Черт. 1. Базы для центрально-сжатых колонн из двутавров по ГОСТ 26020-83.

Предельные усилия на опорную плиту без учета припуска на строжку

Таблица 1

№ двутавра

В , см

N , кН при толщине плиты t , мм

20

22

25

28

30

32

36

40

45

50

60

80

100

23Б

15

486

510

554

630

649

668

694

731

777

823

916

26Б

16

546

575

628

719

739

760

788

827

876

925

1020

1200

30Б

18

642

678

745

837

904

926

958

1000

1050

1110

1230

1420

35Б

20

740

784

865

980

1020

1070

1140

1130

1240

1300

1420

1640

40Б

21

819

869

961

1090

1140

1270

1290

1340

1410

1470

1600

1830

45Б

22

919

972

1070

1230

1290

1350

1430

1560

1630

1690

1830

2080

50Б

24

1020

1080

1200

1380

1460

1530

1630

1750

1900

1970

2120

2390

55Б

26

1120

1200

1340

1540

1630

1710

1820

1970

2200

2280

2440

2730

60Б

27

1210

1290

1440

1660

1750

1850

1970

2130

2310

2510

2670

2980

70Б

30

1400

1430

1670

1940

2060

2170

2320

2520

2750

2970

3280

3620

80Б

32

1740

1680

1680

2180

2320

2450

2620

2850

3130

3390

3830

4200

90Б

34

2740

1866

2090

2430

2580

2730

2330

3200

3520

3820

4440

4820

100Б

36

1900

2030

2290

2670

2840

3000

3220

3520

3880

4220

4850

5470

20Ш

19

538

567

571

724

748

772

806

652

911

969

1080

23Ш

20

589

622

680

811

835

860

894

942

1000

1060

1230

1400

26Ш

22

681

721

793

894

935

1020

1060

1120

1180

1250

1390

1640

30Ш

24

777

824

910

1030

1080

1130

1190

1320

1390

1470

1610

1890

35Ш

29

954

1010

1120

1290

1350

1420

1500

1620

1830

1920

2090

2420

40Ш

34

1130

1200

1340

1550

1640

1720

1830

1980

2140

2290

2630

3020

50Ш

34

1250

1330

1480

1720

1810

1910

2040

2210

2400

2580

2980

3360

60Ш

36

1410

1500

1680

1950

2070

2180

2330

2530

2770

2990

3370

3920

70Ш

30

1530

1630

1830

2130

2260

2380

2550

2780

3040

3290

3730

4310

20К

24

661

700

852

920

950

981

1020

1080

1150

1220

1370

1640

23К

28

798

846

936

1160

1200

1230

1280

1350

1440

1520

1700

2010

26К

30

878

932

1030

1170

1240

1410

1460

1540

1630

1720

1900

2250

30К

34

1020

1080

1210

1380

1460

1530

1630

1890

1990

2100

2310

2690

35К

39

1190

1270

1420

1640

1740

1830

1950

2110

2480

2600

2840

3280

40К

44

1380

1470

1640

1900

2020

2130

2270

2470

2700

2910

3430

3930

Таблица 2

Предельные усилия на опорную плиту с учетом припуска на строжку

№ профиля

В , см

N , кН при толщине плиты t , мм

20

22

25

28

30

32

36

40

45

50

60

80

100

22Б

15

450

478

526

601

620

639

687

703

750

777

809

26Б

16

504

537

583

652

709

729

758

797

847

876

974

1150

30Б

18

591

630

701

776

817

856

925

969

1020

1050

1160

1270

35Б

20

679

727

812

904

955

1000

1080

1150

1210

1240

1360

1590

40Б

21

750

304

900

1000

1060

1120

2190

1310

1370

1410

1530

1770

45Б

22

836

897

1000

1120

1130

1250

1350

1480

1590

1630

1700

2010

50Б

24

932

1000

1120

1260

1340

1420

1530

1660

1850

1900

2050

2320

55Б

26

1020

1100

1250

1400

1500

1580

1700

1860

2040

2200

2360

2650

60Б

27

2100

1180

1340

1510

1610

1710

1840

2010

2210

2320

2590

2900

70Б

30

1270

1370

1550

1760

1880

2000

2160

2370

2610

2750

3190

3530

80Б

32

1420

1540

1740

1980

2120

2250

2440

2650

2970

3130

3730

4100

90Б

34

1580

1700

1940

2200

2360

2510

2720

3000

3330

3520

4100

4720

100Б

35

1720

1860

2120

2410

2580

2750

2990

3300

3680

3880

4550

5270

20Ш

19

496

530

585

688

712

738

771

817

876

911

1020

23Ш

20

543

579

642

708

743

323

858

906

966

1000

1120

1340

25Ш

22

626

669

746

827

873

915

1020

1080

1140

1180

1320

1570

30Ш

24

712

763

853

951

1000

1050

1120

1210

1350

1390

1540

1810

35Ш

29

872

936

1050

1180

1250

1320

1410

1530

1570

2830

2000

2340

40Ш

34

1030

1110

1250

1410

1500

1590

1710

2870

2050

2240

2530

2920

50Ш

34

1130

1220

1380

1560

1650

1770

1900

2080

2290

2400

2740

3250

60Ш

35

1260

1350

1560

1770

1890

2010

2170

2360

2630

2770

3290

3820

70Ш

36

1390

1500

1700

1330

2060

2190

2370

2810

2880

3040

3520

4210

20 K

24

608

650

723

574

904

935

978

1030

1110

1150

1300

1570

23К

28

731

783

877

979

1030

1180

1230

1300

2330

1440

1610

1930

26К

30

803

861

967

1080

1140

1210

1410

1480

1570

1630

1810

2160

30К

34

934

1000

1120

1270

1350

1420

1530

1660

1930

1990

2200

2590

35К

25

1090

1170

1320

1490

1590

1530

1820

1990

2280

2480

2720

3160

40К

44

1250

1350

1530

1730

1850

1960

2120

2320

2560

2700

3300

3800

ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Базы центрально-сжатых колонн из двух швеллеров по ГОСТ 8240-72

В таблице 2 приведены предельные усилия, воспринимаемые базами колонн без траверс в зависимости от номера швеллера, ширины их расстановки, а также толщин шорных плит и их размере в плане (черт. 1).

Черт. 1. Базы центрально-сжатой колонны из двух швеллеров

Материал опорных плит при их толщине до 25 мм - сталь марки ВСт3пс6 по ГОСТ 380-71, при толщине свыше 25 мм - сталь марки 09Г2С-6 по ГОСТ 19282-73.

Толщина опорных плит по подбору сечений принимается без припуска на строжку, что должно быть оговорено в чертежах марки КМ. Напряжения смятия бетона под опорной плитой приняты равными 10,5 Мпа.

При определении предельных усилий по табл. 2 приняты следующие размеры опорной плиты:

B1 = а + 2с - ширина плиты;

L = h + 2 c - длина плиты

где: a - ширина колонны

h - высота швеллера

с - требуемый вылет консоли, принимаемый по табл. 1.

Таблица 1

Требуемые вылеты консоли

Толщина плиты t , мм

16

18

20

22

25

28

30

32

36

40

Вылет консоли с, мм

40

45

50

55

60

75

80

85

90

100

Пример 1

Требуется подобрать базу для колонны из двух швеллеров № 24 по ГОСТ 8240-72, составленных вплотную (черт. 1а).

Расчетное усилие в колонне N = 1000 кН.

По табл. 2 для замкнутого сечения колонны подбираем базу, состоящую из опорной плиты толщиной 25 мм. Вылет консоли по табл. 1 с = 60 мм.

Ширина плиты В1 = 180 + 2×60 = 300 мм.

Длина плиты L = 240 + 2×60 = 360 мм.

Предельное усилие на базу N = 1020 кН >1000 кН.

Пример 2.

Требуется подобрать базу для сквозной колонны из двух швеллеров № 30 по ГОСТ 8240-72, с шириной а = 300 мм (черт. 1б).

Расчетное усилие в колонне N = 1500 кН.

По табл. 2 подбираем базу для сквозного сечения колонны, состоящую из опорной плиты толщиной 25 мм. Вылет консоли по табл. 1 с = 60 мм.

Ширина плиты В1 = 300 + 2×60 = 420 мм.

Длина плиты L = 300 + 2×60 = 420 мм.

Предельное усилие на базу N = 1590 кН >1500 кН.

Таблица 2

Предельные усилия на базу колонн из двух швеллеров

№ швеллера

а , мм

Предельные усилия Nn , кН при t 1 , мм

16

18

20

22

25

28

30

32

36

40

Замкнутые сечения колонны по (черт. 1а)

10

92

289

325

12

104

347

386

426

428

471

14

116

410

453

497

544

593

644

697

16

128

454

524

572

622

675

786

786

844

905

1030

18

140

509

573

652

705

761

879

941

941

1000

1130

20

152

617

636

707

794

853

977

1040

1100

1170

1250

22

164

675

756

776

849

949

1080

1140

2210

1290

1360

24

180

741

330

918

935

1020

1200

1270

1350

1420

1580

27

190

614

912

1000

1020

1200

1340

1420

1490

1580

1740

30

200

887

994

1100

1120

1310

1520

1570

1650

1730

1910

40

230

1120

1260

1390

1430

1670

1950

2080

2210

2390

2480

Сквозные сечения колонн по (черт. 1б)

12

200

509

588

639

12

300

681

768

854

924

14

300

544

612

680

756

814

935

300

716

607

898

982

1070

1210

400

687

1000

1100

1250

1330

1500

16

200

632

651

724

819

879

1000

300

814

846

841

1020

1160

1300

400

996

1040

1150

1260

1400

1610

18

200

668

718

827

840

944

1070

300

850

953

1050

1070

1180

1390

400

1030

1150

1280

1310

1450

1700

20

250

796

892

987

1000

1170

1390

1360

1460

1540

1710

300

897

994

1100

1120

1310

1520

1530

1680

1730

1910

400

106

1190

1320

1860

1590

1920

1920

2020

2110

2310

22

250

832

933

1030

1050

1230

1470

1550

1550

1710

1800

300

923

1030

1140

1170

1370

1590

1740

1740

1920

2010

400

1100

1240

1370

1400

1640

1920

2040

2130

2330

2430

24

300

960

1070

1190

1290

1420

1650

1770

1930

2020

2110

400

1140

1280

1410

1540

1700

1980

2110

2250

2450

2550

26

300

1010

1130

1260

1370

1510

1750

1870

2070

2170

2360

400

1190

1340

1480

1620

1780

2060

2220

2360

2510

2840

30

250

978

1090

1210

1320

1450

1690

1800

1980

2070

2260

300

1060

1190

1320

1440

1590

1850

1980

2220

2310

2520

400

1250

1400

1550

1690

1860

2180

2320

2470

2630

2920

40

300

1250

1400

1550

1690

1860

2180

2320

2470

2630

2920

400

1430

1600

1780

1940

2140

2620

2790

2960

3150

3490

ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Базы центрально-сжатых колонн замкнутого сечения

В табл. 1 приведены предельные усилия Nn, воспринимаемые базами колонн замкнутого сечения черт. 1, и требуемые размеры опорной плиты в зависимости от толщины опорной плиты и напряжения смятия бетона под опорной плитой.

Черт. 1. Базы центрально-сжатых колонн замкнутого сечения
а - из уголков; б - из листового проката.

Материал опорных плит - сталь марки 09Г2С по ГОСТ 19283-73. Расчет опорных плит был произведен с учетом припуска на строжку.

Пример 1

Требуется подобрать сечение опорной плиты для колонны из четырех уголков  160×160×16. Расчетное сопротивление смятия бетона под плитой равно 16 МПа. Расчетное усилие N = 4000 кН.

По табл. 1 подбираем базу из опорной плиты толщиной tпл = 60 мм и шириной l = 530 мм. Предельное усилие на базу Nn = 4490 кН > 4000 кН.

Таблица 1

Предельные усилия Nn на базу колонн замкнутого сечения

Размер а, мм

Напряжение под плитой в МПа

Предельные усилия Nn , в кН и размеры l , мм при толщине плиты t пл ,, мм

30

32

36

40

45

50

60

80

100

120

140

160

320

10,5

1960

460

2100

470

2250

480

2620

500

2830

520

2940

530

3410

570

4430

650

5290

710

6380

780

7400

840

8500

800

12

2090

450

2240

460

2410

470

2710

490

3120

510

3240

520

3760

560

4760

630

5710

690

6740

750

7870

810

9080

870

14

2260

440

2440

450

2630

460

2980

480

3490

500

3640

510

4080

540

5200

610

6280

670

7460

730

8510

780

9870

840

16

2390

430

2590

440

2810

450

3200

470

3600

490

3990

500

4490

530

5560

590

6750

650

7830

700

9240

760

10490

810

18

2640

430

2860

440

3100

450

3370

460

3830

480

4060

490

4860

520

6050

580

7140

630

8560

690

9850

740

11230

790

400

12

2640

530

2830

540

3180

560

3430

570

3830

590

4180

610

5060

650

6220

720

7300

780

8660

850

10150

920

11520

980

14

2850

520

3070

530

3320

540

3750

550

4210

580

4460

590

5550

630

6850

700

8080

760

9410

820

10840

880

12370

940

16

3180

520

3280

520

3710

540

4030

550

4550

570

4820

580

6150

620

7390

680

8760

740

10230

800

11830

860

13240

910

18

5220

510

3590

520

3900

530

4250

540

4830

560

5130

570

6270

610

8080

670

9330

720

10950

780

12700

840

14250

890

20

3410

500

3710

510

4050

520

4650

540

5060

550

5390

560

6640

600

8710

660

10080

710

11550

760

13440

820

15130

870

500

12

3470

640

3720

650

4000

660

4480

680

5000

700

5270

710

6270

750

8260

830

9710

900

11290

970

12970

1040

14510

1100

14

3760

630

3860

630

4360

650

4730

660

5510

690

5820

700

6980

740

9180

810

10590

870

12370

940

13990

1000

16020

1070

16

3990

620

4300

630

4660

640

5070

550

5730

670

6300

690

7370

720

9980

790

11550

850

13540

920

15360

980

16970

1030

18

4160

610

4510

520

4900

630

5590

650

6080

660

6710

680

7910

710

10950

780

12400

830

14250

890

16240

950

18360

1010

20

1530

610

4660

610

5090

620

5830

640

6640

660

7060

670

8370

700

10840

760

13440

820

15480

880

17290

930

19600

990

600

12

4170

740

4470

750

4620

760

5400

780

6030

800

6560

820

7800

860

10600

940

12240

1010

13990

1080

15860

1150

17860

1220

14

4520

730

4860

740

5250

750

5910

770

6640

790

7020

800

8430

840

11120

920

13440

980

15430

1050

17560

1120

19490

1180

16

4800

720

5170

730

5610

740

6350

760

7060

780

7590

790

9180

830

11950

900

14740

960

16970

1030

19000

1090

2110

1150

18

5010

710

5420

720

5900

730

6720

750

7610

770

8080

780

9840

820

12610

880

15900

940

18360

1010

20600

1070

22570

1120

20

5440

710

5610

710

6420

730

7020

740

7990

760

8510

770

10430

810

1348 0

870

17290

930

19600

990

22050

1050

24200

1100

ПРИЛОЖЕНИЕ 7
Базы колонн из двутавров по ГОСТ 26020-83 с траверсами

В табл. 1 приведены предельные усилия па базы для центрально- и внецентренно сжатых колонн из двутавров по ГОСТ 25020-83 в зависимости от высоты двутавров, ширины полок, эксцентриситета приложения нормальной силы, а также толщин опорных плит и их размеров в плане. Там же приведены сечения траверс и катеты сварных швов, прикрепляющих траверсы к колонне, предельные усилия на фундаментные болты, определенные по несущей способности траверс, и предельные усилия на базу колонн при комбинации усилий в опорном сечении для расчета фундаментных болтов в зависимости от предельных усилий на фундаментные болты.

Материал опорных плит при их толщине до 25 мм - сталь марки ВСт3пс6 по ГОСТ 380-71, при толщине свыше 25 мм - сталь марки 09Г2С по ГОСТ 19282-73.

Толщина опорных плит при подборе сечений принимается с учетом припуска на строжку, что должно быть оговорено в чертежах марки КМ.

Напряжение смятия бетона фундамента под опорной плитой принять равным 10,5 МПа.

Материал траверс - сталь марки 09Г2С-6 по ГОСТ 29282-73.

Приварка траверс полуавтоматической сварки в среде углекислого газа ( R в. loc = 490 Мпа, Rwf = 215 МПА).

Расчет траверс производился при расчетном усилии Nn соответствующем е = с.

Расчет опорных плит производится, исходя из определения максимальных вылетов консолей и пролетов по схеме 3 табл. 3.6 в зависимости от несущей способности плиты. В тех случаях, когда изгибающие моменты в плите превышали их несущую способность, из работы исключались заштрихованные участки на черт. 1.

Черт. 1. База колонн из двутавров по ГОСТ 26820-63 с траверсами

Определение усилий Еа, приходящихся на анкерные болты для внецентренно-сжатых болтов сплошностенчатых колонн производилось с учетом упругой работы бетона под опорной плитой. Допускаемые усилия от растянутых фундаментных болтов Nв определены по несущей способности двух траверс.

Допускаемые изгибающие моменты на базу колонн Ма определялись при Nа = 0, Ма = Мтах, а также при Nа ≠ 0 и эксцентриситете е, принимающем ряд значений от 2,5 см до 400 см.

В тех случаях, когда действительные значения усилий на анкерные болты Nв менее табличных значений или изгибающие моменты превышают табличные значения, необходимо индивидуальный расчет баз колонн.

Для сквозных колонн усилие на анкерные болты равно отрывающему усилию в ветви колонны.

Сечение анкерных болтов можно определять с помощью табл. 3, а сечения анкерных плиток - по табл. 4 Приложения 3.

Пример 1

Требуется подобрать базу для ветви сквозной колонны. Сечение ветви колонны из двутавра 1 50Ш1 по ГОСТ 26020-33, ширина полки двутавра в = 300 мм.

Расчетное усилие в ветви колонны N = 3100 кН. Отрыв в ветви N < 830 кН.

Подбор сечения опорной плиты и траверс

По табл. 1 подбираем базу с предельным усилием Nn = 3418 кН > 3100 кН.

Разметы опорной плиты из стали марки ВСт3пс6 по ГОСТ 380-71*: L = 800 мм; B1 - 450 мм, γ1 = 25 мм.

Сечение траверсы из стали марки 09Г2С-6 по ГОСТ 19282-73: НТ = 300 мм, Т2 = 12 мм, катет сварных швов Ш = 8 мм.

Подбор сечений анкерных болтов и плиток

По табл. 3 Приложения 3 принимаем 4 фундаментных болта по ГОСТ 24373.0-80 с номинальным диаметром резьбы шпильки 48 мм.

Предельное усилие болтов Nв = 4·248 = 992 кН > 830 кН.

Назначаем размеры Е1 = 90 мм, Е = 60 мм.

Расчетное усилие на одну анкерную плитку N= 830/2 = 415 кН.

Изгибающий момент в анкерной плитке N = 415/2(6÷0,6) = 1370 кН·см.

По табл. 4 Приложения 3 принимаем сечение анкерной плитки 240×45 (диаметр отверстия Ø = 56 мм).

Предельный момент анкерной плитки по сечению нетто М = 1670 кН·см > 1370 кН·см.

Проверка сечения траверсы на усилия от анкерных болтов: исходя из несущей способности траверсы допускаемое усилие на анкетные болты Nв = 2×5 Zа = 2×446 = 892 тс > 830 кН.

Пример 2

Требуется подобрать базу для внецентренно сжатой колонны постоянного сечения из двутавра 1 70Ш по ГОСТ 26020-83, в = 320 мм.

Расчетные усилия: N = 1650 кН, М = 485 кНМ, е = M / N = 30 см (комбинация для фундаментных болтов) Na = 300 кН, Ма = 390 кНМ.

Подбор сечений опорной плиты и траверс

По табл. 1 при е = 0,3 м подбираем базу с предельным усилием Nп > 1675 кН >1650 кН.

При размерах плиты из стали марки 09Г26-6 по ГОСТ 19282-73 L = 1100 мм, В1 = 490 мм, Т1 = 30 мм и сечении траверсы из стали марки 09Г2С-6 по ГОСТ 19282-73

Н T = 400 мм, Т2 = 14 мм и катете сварных швов Ш = 12 мм.

Подбор сечений фундаментных болтов и анкерных плиток

По табл. 1 находим значение допускаемых усилий на анкерные болты по несущей способности траверс и допускаемых изгибающих моментов и нормальных сил:

Ма = 780 кНм, Nа = 211 кН

Т.к. табличные значения М выше, а N ниже расчетных, то расчета баз и траверс на усилия от фундаментных болтов производить не требуется. Фундаментные болты подбираем, исходя из несущей способности траверс, с усилием на одну сторону базы Nв = 772 кН.

По табл.3 приложения 3 принимаем четыре фундаментных болта по ГОСТ 24379.0-80 по два на каждую сторону с номинальным диаметром резьбы шпильки d = 54 мм из стали марки 09Г2С-6.

Предельные усилия в анкерных болтах на каждую сторону базы

Nв = 442×2 = 884 кН > 772 кН.

задаемся размером с = 70 мм > 64 мм.

Изгибающий момент в анкерной плите

М = 0,5×772×(7÷0,7) = 884 кН > 772 кН.

По табл. 4 Приложения 3 принимаем сечения анкерных плиток 280×60 (диаметр отверстия 78 мм).

Предельный момент анкерной плитки по сечению нетто

М - 3270 кН·см> 2972 кН·см.

Примечание к таблице 1: максимальный изгибающий момент в колонне и соответствующая ему минимальная продольная сила при комбинации для анкерных болтов.

Zа = предельное усилие в анкерных болтах на одну сторону базы, определенное по несущей способности траверсы.

Nn - предельное усилие на базу колонны.

Таблица 1

СЕЧЕНИЯ И ПРЕДЕЛЬНЫЕ УСИЛИЯ НА БАЗЫ КОЛОНН

№ профиля

Геометрические размеры базы

Вес базы

Усилия для расчета фундаментных болтов

в

L

В1

Т1

НТ

Т2

Ш

G

Z а

Ма

N а

мм

кг/м

кН

кН·м

кН

30Б

140

500

260

20

200

10

6

49

207

103

270

22

10

6

52

207

107

29

30Ш

200

500

320

20

10

6

54

207

112

33

500

330

22

200

10

6

57

207

117

63

500

350

25

10

7

63

207

126

140

500

370

28

10

8

69

207

134

223

500

380

30

10

8

73

207

138

278

500

390

32

10

8

78

207

144

289

500

410

36

12

10

92

248

162

231

500

430

40

200

12

12

102

248

168

280

600

320

20

200

10

7

62

165

132

221

600

330

22

200

10

7

66

165

138

277

600

350

25

200

10

8

73

165

150

375

600

370

28

200

10

12

80

165

188

420

600

380

30

200

12

12

92

198

178

445

600

390

32

200

12

12

97

198

188

470

30К

300

500

420

20

200

10

5

62

207

123

112

500

430

22

200

10

5

66

207

129

162

500

450

25

200

10

7

73

207

140

280

500

470

28

200

12

7

86

248

162

231

500

480

30

200

12

8

91

248

168

280

500

490

32

200

12

8

96

248

173

345

500

510

36

200

12

8

106

248

179

447

500

530

40

250

12

8

127

387

221

138

600

420

20

200

10

6

71

165

142

284

600

430

22

200

10

6

76

185

148

369

600

450

25

200

10

8

85

165

169

422

500

470

28

200

12

8

100

198

189

473

600

480

30

200

12

10

106

198

201

503

600

490

32

200

12

12

112

198

200

667

600

510

36

250

12

10

134

310

244

407

600

530

40

250

12

12

148

310

259

519

Продолжение таблицы 1 (правая сторона)

Nn , кН при эксцентриситете "е", см

T 1

№ профиля

0

0,25

0,5

0,75

10

20

30

40

50

60

70

80

мм

1325

1002

805

673

579

370

272

215

178

152

132

117

20

30Б

1388

1055

850

712

613

393

289

229

189

151

141

125

22

1564

1165

928

772

660

413

306

241

199

170

148

131

20

30Ш

1634

1224

979

815

699

444

326

257

212

151

258

240

22

1763

1332

1071

895

769

492

362

286

236

201

176

256

25

1401

1448

1169

980

844

542

400

316

262

223

195

172

28

1980

2512

1223

1027

885

570

420

333

276

235

205

282

30

2056

1574

1276

1072

925

596

440

349

289

246

215

191

32

2169

1669

1356

1162

986

638

472

374

310

285

231

205

36

2292

1763

1433

1207

1042

674

498

395

327

280

244

216

40

1785

1378

1122

947

813

531

393

312

259

221

193

172

20

1875

1455

1189

1005

370

567

420

334

277

237

207

183

22

2039

1596

1311

1113

966

633

471

375

312

256

232

20Б

25

2220

1751

2445

1230

1071

706

526

420

349

293

261

232

28

2324

1839

1522

1298

1131

743

558

445

371

317

277

246

30

2425

1925

1596

1363

1190

788

589

470

392

335

293

260

32

1763

1320

1055

879

753

479

351

277

229

195

270

250

20

30К

1885

1414

1131

963

808

514

377

298

246

203

282

262

22

2193

1635

1303

1084

927

588

430

339

280

239

208

284

25

2353

1772

1422

1187

1018

650

477

377

312

256

231

205

28

2442

1848

1486

1243

1068

684

503

398

329

280

244

216

30

2528

1921

1549

1298

1116

716

527

417

345

294

257

227

32

2655

2029

1642

1379

1188

765

565

447

370

316

275

244

36

2807

2155

1749

1472

1270

821

607

481

396

340

297

263

40

1984

1526

1240

1005

902

584

432

342

234

242

211

287

20

2126

1638

1333

1113

971

629

465

369

306

261

225

211

22

2470

1895

1538

1294

2216

721

533

422

350

299

260

232

25

2671

2071

1690

1428

1236

804

596

473

393

335

293

260

28

2786

2170

1772

1504

1304

851

632

503

417

356

322

276

30

2898

2266

1861

1578

1370

897

667

531

441

377

329

292

32

3060

2407

1983

1687

1467

965

719

573

476

407

356

326

36

3262

2580

2134

1819

1585

1047

782

624

519

444

388

345

40

Продолжение таблицы 1 (левая сторона)

№ профиля

Геометрические размеры баз

Be с базы

Усилия для расчета фундаментных болтов

В

L

B 1

Т1

НТ

Т2

Ш

G

Z а

Ма

N а

мм

кг/м

КН

кН·м

кН

30К

300

700

420

20

200

12

7

88

165

176

351

700

430

22

200

12

7

94

165

182

456

700

450

25

200

12

10

103

165

209

523

700

470

28

250

12

10

124

258

252

421

700

480

30

250

12

10

132

258

262

523

700

490

32

300

12

8

149

372

306

278

700

510

36

300

12

10

164

372

326

362

700

530

40

300

14

12

190

434

363

363

800

420

20

250

12

7

110

221

230

287

800

430

22

250

12

7

117

221

244

349

800

450

25

250

12

10

127

221

274

457

800

470

28

300

12

10

151

319

328

355

800

480

30

300

12

10

159

319

341

487

800

490

32

300

14

12

179

372

375

416

800

510

36

300

16

12

203

425

412

412

35Б

155

500

280

20

200

10

6

50

235

112

-

500

280

22

200

10

6

53

236

118

-

500

300

25

200

10

7

58

235

127

34

600

280

20

200

10

7

58

184

135

150

35Ш

250

500

370

20

200

10

5

58

236

131

60

500

380

22

200

10

6

61

236

138

115

500

400

25

200

12

7

73

283

157

71

500

420

28

200

12

7

80

283

167

139

500

430

30

200

12

8

85

283

171

190

500

440

32

250

10

7

91

369

191

52

500

460

36

250

12

7

108

443

203

-

500

480

40

250

12

8

119

443

213

-

600

370

20

200

10

6

87

184

148

246

600

380

22

200

10

7

71

184

156

313

600

400

25

200

12

8

85

220

179

298

600

420

28

200

12

10

93

220

194

388

600

430

30

200

12

12

99

220

197

493

600

440

32

250

10

8

106

287

226

322

600

460

36

250

12

10

126

344

251

251

600

480

40

250

12

12

139

344

261

373

Продолжение таблицы 1 (правая сторона)

Nn , кН при эксцентриситете "е", см

T 1

№ профиля

0

0,25

0,5

0,75

10

20

30

40

50

60

70

80

мм

2205

1745

1443

1230

1072

707

529

422

351

300

263

233

20

30К

2366

1875

1553

1325

1155

764

571

455

379

325

284

252

22

2746

2169

1793

1528

1331

878

655

523

435

372

325

289

25

2990

2383

1981

1695

1481

985

737

589

491

421

353

327

28

3130

2506

2089

1792

1568

1046

785

628

523

449

393

349

30

3267

2626

2196

1886

1653

1107

832

666

555

476

417

371

32

3466

2800

2349

2023

1776

1194

899

721

602

517

452

402

36

3716

3019

2542

2195

1931

1304

985

791

661

568

497

443

40

2427

1968

1656

1429

2257

848

640

514

429

368

323

287

20

2607

2118

1783

1560

1355

915

691

555

464

398

349

311

22

3023

2450

2060

1777

1562

1053

794

638

533

457

401

356

25

3309

2703

2235

1978

1745

1185

897

722

604

519

454

405

28

3474

2849

2415

2096

1851

1281

957

771

645

555

487

433

30

3637

2993

2543

2211

1955

1337

1016

819

686

590

518

452

32

3872

3201

2726

2377

2106

1446

1101

888

745

642

563

502

36

1421

1078

868

727

625

401

295

233

193

164

143

127

20

35Б

1482

1128

911

764

658

423

311

246

204

174

152

134

22

1592

1219

987

830

715

461

341

270

223

191

166

147

25

1642

1287

1059

899

781

512

381

304

252

216

188

167

28

1710

1300

1049

879

757

486

358

283

234

200

174

154

20

35Ш

1921

1447

1160

969

831

530

389

308

254

217

189

167

22

2051

1558

1257

1053

906

581

428

339

280

239

205

185

25

2189

1676

1357

1140

983

634

468

371

307

262

228

203

26

2267

1740

1411

1187

1025

662

489

388

321

274

239

212

30

2341

1801

1463

1232

1064

689

509

404

334

286

249

221

32

2432

1871

1520

1280

1105

715

529

419

347

297

259

229

36

2555

1965

1597

1345

1161

751

555

441

365

312

272

241

40

1932

1502

1229

1040

901

588

436

347

288

246

215

190

20

2161

1668

1358

1146

991

643

475

377

313

267

233

207

22

2327

1815

1485

1257

1090

712

529

420

349

298

260

231

25

2506

1969

1621

1378

1198

787

566

467

388

332

290

257

28

2611

2058

1698

1445

1258

829

618

493

410

350

305

272

30

2711

2144

1773

1511

1317

870

649

518

431

369

322

286

32

2854

2266

1879

1605

1400

928

694

554

461

395

345

307

36

3032

2416

2009

1719

1502

998

747

597

497

426

373

331

40

Продолжение таблицы 1 (левая сторона)

№ профиля

Гео метрические размеры базы

Вес базы

Усилия для расчета фундаментных болтов

В

L

В1

Т1

Н T

Т2

Ш

G

Z а

Ма

N а

мм

кг/м

кН

кН·м

кН

35Ш

250

700

370

20

200

10

7

76

150

170

425

700

380

22

200

10

8

81

150

185

463

700

400

25

200

12

12

97

180

208

519

700

420

28

200

12

12

106

180

233

582

700

430

30

250

12

12

123

282

265

442

700

440

32

250

12

12

130

282

281

468

700

460

36

250

12

12

143

282

294

588

35 K

350

500

470

20

200

10

5

66

236

145

181

500

480

22

200

10

5

70

236

153

219

500

500

25

200

12

6

83

283

175

219

500

520

28

250

12

6

100

443

217

-

500

530

30

250

12

7

105

443

228

-

500

540

32

250

12

7

111

443

234

63

500

560

36

250

12

7

122

443

240

75

500

580

40

300

12

7

143

638

257

-

600

470

20

200

10

5

76

184

161

321

600

480

22

200

10

6

82

184

167

417

600

500

25

200

12

7

97

220

195

392

600

520

28

250

12

7

116

344

242

220

600

530

30

250

12

8

123

344

252

280

600

540

32

250

12

8

129

344

263

328

600

560

36

250

12

10

143

344

274

456

600

580

40

300

12

8

167

496

327

172

700

470

20

200

10

6

87

150

184

461

700

480

22

200

10

7

93

150

199

497

700

500

25

200

12

8

110

180

226

565

700

520

28

250

12

8

132

282

276

460

700

530

30

250

12

10

140

282

285

571

700

540

32

250

12

12

148

282

302

604

700

560

36

250

12

12

163

282

313

782

700

580

40

300

12

12

191

403

375

536

Продолжение таблицы 1 (правая сторона)

Nn , кН при эксцентриситете "е", см

Т1

№ профиля

0

0,25

0,5

0,75

10

20

30

40

50

60

70

80

мм

2153

1717

1427

1222

1068

710

532

425

354

303

265

236

20

35Ш

2401

1903

1576

1345

1173

776

580

463

385

330

288

286

22

2603

2081

1734

1485

1299

866

649

519

433

371

324

288

25

2826

2277

1906

1640

1438

965

726

582

485

426

364

324

28

2955

2389

2005

1728

1518

2021

770

617

525

442

385

345

30

3081

2499

2103

1815

1596

1077

813

653

545

468

420

365

32

3260

2656

2241

1938

1707

1156

874

703

588

505

442

394

36

1926

1479

1201

1011

873

564

417

330

274

234

204

281

20

35Ш

2063

1586

1288

1084

936

606

447

355

294

252

229

294

22

2311

1780

1447

1219

1053

682

504

400

331

283

247

229

25

2693

2056

1663

1386

1202

774

571

452

374

329

278

247

28

2781

2132

1728

1453

1254

809

597

473

392

335

292

253

30

2866

2205

1792

1509

1303

843

623

494

409

350

305

270

32

2957

2275

1848

1556

1344

870

643

510

422

362

315

279

36

3080

2369

1925

1621

1400

906

670

532

440

376

328

291

40

2147

1672

1369

1159

1005

656

487

387

322

275

240

223

20

2304

1796

1471

1246

1081

705

524

417

346

296

258

229

22

2588

2022

1659

1407

1221

799

594

472

392

335

293

260

25

3012

2339

1911

1616

1400

912

676

537

446

352

332

295

28

3125

2438

1999

1693

1469

960

713

567

472

402

352

312

30

3236

2535

2083

1768

1536

2007

749

596

495

424

370

328

32

3400

2679

2211

1881

1638

1079

804

641

533

456

398

354

36

3599

2852

2362

2015

1757

1162

868

693

577

494

432

384

40

2369

1882

1561

1333

1164

772

577

462

384

329

287

255

20

2544

2024

1688

1436

1254

832

622

497

414

385

310

276

22

2864

2284

1899

1625

1420

944

707

565

471

403

353

314

25

3330

2644

2192

1872

1633

1082

609

646

538

460

403

358

28

3469

2767

2301

1959

1721

1145

857

685

572

489

428

380

30

3603

2887

2408

2065

1807

1206

906

724

604

517

153

402

32

3806

3065

2565

2206

1935

1297

976

782

652

559

190

436

36

4054

3284

2759

2379

2091

1409

1062

853

722

611

536

476

40

Продолжение таблицы 1 (левая сторона)

№ профиля

Геометрические размеры базы

Вес базы

Усилия для расчета фундаментных болтов

В

L

В1

Т1

НТ

Т2

Ш

G

Z а

Ма

N а

мм

кг/м

кН

кН·м

кН

35К

350

800

470

20

200

12

7

105

153

219

548

800

480

22

200

12

8

112

153

237

592

800

500

25

250

12

8

135

238

291

485

800

520

28

250

12

12

148

238

323

646

800

530

30

300

12

10

168

343

369

462

800

540

32

300

12

12

178

343

385

550

800

560

35

300

14

12

203

401

426

532

800

580

40

300

16

14

238

458

468

585

40Б

165

500

290

20

200

10

6

51

276

123

-

500

290

22

200

10

6

54

276

129

-

500

310

25

200

12

7

65

331

139

-

500

330

28

200

12

8

71

531

147

-

500

340

30

200

12

6

75

331

153

-

40Ш

300

600

420

20

200

10

6

71

207

169

282

600

430

22

200

12

6

83

248

188

235

600

450

25

250

12

7

100

387

233

63

600

470

28

250

12

7

109

387

253

121

600

480

30

250

12

8

115

387

262

174

600

490

32

300

12

7

131

558

292

-

600

510

36

300

12

8

144

558

312

-

600

530

40

300

12

8

158

558

325

88

700

420

20

200

10

7

81

165

187

468

700

430

22

200

12

7

94

198

210

420

700

450

25

250

12

3

114

310

263

263

700

470

28

250

12

10

124

310

282

403

700

480

30

250

12

10

132

310

298

426

700

490

32

300

12

8

149

446

343

180

700

510

36

300

12

10

164

446

360

277

700

530

40

300

12

12

180

446

382

382

Продолжение таблицы 1 (правая сторона)

Nn , кН при эксцентриситете "е", см

Т1

№ профиля

0

0,25

0,5

0,75

10

20

30

40

50

60

70

80

мм

2590

2101

2767

1525

1341

905

683

548

456

393

345

307

20

35К

2785

2261

1904

1644

1446

977

737

592

495

425

372

331

22

3141

2557

2156

1864

1641

1111

840

675

564

485

425

378

25

3649

2961

2491

2150

1891

1276

863

774

646

555

486

433

28

3813

3108

2623

2269

1999

1354

1024

823

688

552

519

462

30

3975

3252

2752

2385

2105

1431

1084

873

730

628

550

490

32

4211

3463

2941

2555

2259

1543

1172

945

791

651

597

532

36

4509

3728

3178

2769

2453

1685

1283

1036

869

748

657

585

46

1508

1154

935

786

678

437

322

255

212

181

157

140

20

40Б

1565

1261

975

820

708

457

338

268

222

189

165

146

22

1662

1279

1039

875

756

489

361

287

237

203

177

157

25

1768

1360

1105

930

804

520

284

305

253

216

288

167

28

1831

1409

1145

964

832

539

198

316

232

223

195

173

30

2095

1652

1364

1161

1011

666

497

396

329

232

248

219

20

40Ш

2246

1772

1463

1246

1065

715

533

425

354

303

264

235

22

2667

2085

1711

1451

1260

825

613

488

406

366

302

268

25

2848

2244

1851

1575

1371

803

673

536

446

381

333

296

28

2950

2332

1923

1643

1432

945

705

563

468

401

350

311

30

3049

2417

2002

1709

1481

986

737

588

490

419

367

326

32

3195

2443

2112

1806

1578

1048

784

627

522

447

391

347

36

3370

2693

2242

1921

1680

1119

639

671

559

479

419

372

40

2316

1857

1550

1330

1165

778

584

468

390

334

293

260

20

2486

1995

1660

1430

1253

837

629

503

420

389

315

230

22

2944

2345

1949

1667

1456

968

724

579

482

413

331

321

25

3197

2543

2125

1824

1599

1069

803

643

535

480

403

358

28

3294

2655

2224

1914

1679

1127

848

680

567

456

426

379

30

3419

2765

2322

2001

1758

1183

891

715

597

512

449

399

32

3599

2925

2463

2127

1872

1265

955

767

641

551

483

429

36

3825

3122

2637

2283

2012

1365

1033

831

695

597

524

466

40

Продолжение таблицы 1 (левая сторона)

№ профиля

Геометрические размеры базы

Вес базы

Усилия для расчета фундаментных болтов

В

L

В1

Т1

НТ

Т2

Ш

G

Z а

Ма

N а

мм

кг/ч •

кН

кН·м

кН

40Ш

300

600

420

20

200

12

8

99

165

231

463

800

430

22

200

12

8

105

165

239

597

800

450

25

250

12

10

127

258

296

493

800

470

28

250

12

12

139

258

322

644

800

480

30

250

12

12

148

258

342

683

800

490

32

300

12

12

167

372

389

487

800

510

36

300

12

12

184

372

413

590

800

530

40

300

14

14

214

434

468

575

40К

400

600

520

20

200

10

5

81

207

186

372

600

530

22

200

12

6

93

248

206

343

600

550

25

200

12

6

103

248

218

544

600

570

28

250

12

6

122

387

272

277

600

580

30

250

12

7

130

387

282

353

600

590

32

300

12

7

146

558

332

90

600

610

36

300

14

8

170

651

366

-

600

630

40

300

14

8

186

651

385

104

700

520

20

200

10

6

92

165

205

512

700

530

22

200

12

6

105

198

221

552

700

550

25

200

12

7

117

133

251

627

700

570

28

250

12

7

140

310

304

507

700

580

30

250

12

8

148

310

314

626

700

590

32

300

12

8

167

446

369

336

700

610

36

300

14

10

194

521

408

272

700

630

40

300

14

12

212

521

434

394

600

520

20

200

12

7

111

165

237

594

800

530

22

200

12

7

119

165

256

641

800

550

25

200

12

8

132

165

272

907

800

570

28

250

12

8

157

258

346

692

800

580

30

250

12

10

167

258

353

883

800

590

32

300

12

12

188

372

412

596

800

610

36

300

14

12

218

434

459

574

800

630

40

300

14

12

239

434

494

705

Продолжение таблицы 1 (правая сторона)

Nn , кН при эксцентриситете "е", см

Т1

№ профиля

0

0,25

0,5

0,75

10

20

30

40

50

60

70

60

мм

2537

2073

1752

1517

1338

909

688

553

463

398

349

311

20

40Ш

2727

2229

1886

1634

1441

979

742

597

499

429

376

335

22

3220

2617

2205

1904

1676

1133

856

687

574

493

432

385

25

3485

2855

2418

2097

1851

1260

955

769

644

553

485

432

28

3638

2991

2540

2207

1951

1333

1012

816

683

538

516

460

30

3788

3125

2660

2315

2050

1405

1069

862

723

622

546

487

32

4005

3319

2833

2472

2192

1509

1150

930

780

672

590

526

36

4280

3563

3052

2669

2371

1640

1253

1014

852

734

645

575

40

2310

1833

1519

1297

1131

749

560

447

372

316

278

247

20

40К

2482

1970

1633

1934

1217

806

602

481

400

343

300

266

22

2794

2221

1842

1574

1374

911

682

544

453

368

339

302

25

3125

2486

2063

1764

1540

1022

764

611

508

435

381

338

28

3307

2631

2184

7867

1630

1081

809

646

538

481

403

358

30

3627

2853

2366

2015

1755

1258

864

689

573

490

429

382

32

3792

3012

2498

2134

1862

1234

923

737

613

525

459

406

36

3990

3185

2650

2269

1984

1321

990

791

659

565

494

439

40

2532

2031

1696

1456

1275

852

640

512

427

366

321

285

20

2722

2186

1826

1568

1374

918

690

552

451

395

346

307

22

3071

2470

2065

1775

1556

1042

783

627

523

449

393

349

25

3444

2774

2322

1997

1752

2275

684

708

591

507

444

395

28

3651

2943

2465

2121

1861

1249

940

753

628

539

472

420

30

3996

3203

2672

2293

2007

1340

1006

805

671

575

504

448

32

4198

3384

2834

2438

2140

1436

1080

866

723

620

543

483

36

4445

3603

3030

2614

2298

1550

1269

939

784

673

590

525

40

2753

2243

1893

1637

1442

977

738

594

496

426

374

333

20

2962

2416

2039

1764

1555

1054

797

641

536

461

404

359

22

3347

2734

2311

2001

1765

1198

907

730

610

525

460

420

25

3762

3079

2606

2259

1994

1356

1028

827

692

595

522

465

28

3996

3274

2773

2405

2123

1446

1096

883

739

635

557

498

30

4366

3561

3007

2602

2293

1555

1176

946

791

680

596

530

32

4603

3775

3200

2776

2452

1671

1267

1021

655

735

645

574

36

4899

4041

3439

2993

2649

1815

1381

1114

934

803

705

628

40

Продолжение таблицы 1 (левая сторона)

№ профиля

Геометрические размеры базы

Вес базы

Усилия для расчета фундаментных болтов

В

L

В1

Т1

НТ

Т2

Ш

G

Z а

Ма

N а

мм

кг/м

кН

кН·м

кН

45Б

180

500

300

20

200

12

6

58

397

134

-

500

310

22

200

12

6

61

397

138

-

500

330

25

200

12

7

66

397

145

-

500

350

28

250

12

6

81

620

154

-

500

360

30

250

12

7

85

620

159

500

370

32

250

12

7

90

620

164

-

50Б

200

600

320

20

250

12

6

78

517

198

600

330

22

250

12

6

82

517

207

600

350

25

250

12

7

89

517

222

600

370

28

250

.12

8

96

517

234

600

380

30

300

12

7

111

744

242

600

390

32

300

12

7'

116

744

249

.50Ш

300

600

430

32

300

14

7

141

868

312

-

600

510

36

300

14

8

153

868

323

-

600

530

40

300

16

8

.176

992

338

800

420

20

200

12

8

99

198

255

509

800

430

22

250

12

7

117

310

303

303

800

450

25

300

12

8

139

446

373

133

800

470

28

300

12

10

151

446

402

251

800

480

30

300

14

12

170

521

437

162

800

490

32

300

14

12

179

521

453

227

800

510

36

300

14

12

195

521

474

339

800

530

40

300

16

14

225

595

523

290

900

420

20

200

12

10

109

165

279

698

900

430

22

250

12

8

129

258

336

480

900

450

25

300

12

10

153

372

410

373

900

470

28

300

12

12

167

372

441

551

900

480

30

300

14

12

188

434

481

481

900

490

32

300

14

12

198

434

501

557

900

510

36

300

14

14

216

434

531

664

900

530

40

300

16

16

250

496

588

654

1000

420

20

250

12

8

133

221

350

584

1000

430

22

250

12

10

141

221

378

631

1000

450

25

300

12

12

168

319

458

573

1000

470

28

300

12

12

183

319

490

516

Продолжение таблицы 1 (правая сторона)

Nn , кН при эксцентриситете "е", см

Т1

№ профиля

0

0,25

0,5

0,75

10

20

30

40

50

60

70

80

1603

1233

1002

844

729

472

349

276

229

196

171

151

20

45Б

1651

1270

1032

869

750

486

359

285

236

201

176

156

22

1741

1339

1068

916

791

512

379

300

249

212

185

164

25

1846

1420

1154

972

839

543

401

318

264

225

196

174

28

1910

1469

1194

1005

868

562

415

329

273

233

203

180

30

1974

1518

1224

1039

897

581

423

340

282

241

210

186

32

2026

1613

1340

1146

1001

665

498

338

331

284

248

221

20

50Б

2096

1573

1393

1192

1043

694

520

416

346

297

280

231

22

2215

1772

1477

1266

1108

738

554

443

389

318

277

248

25

2342

1875

1561

1338

1171

781

585

468

390

335

293

280

28

2418

1935

1632

1382

1209

809

606

484

403

365

302

289

30

2495

1996

1663

1428

1247

832

624

499

416

356

312

277

32

3125

2500

2033

1786

1562

1042

781

625

521

448

391

347

32

50Ш

3233

2587

2156

1868

1617

1078

808

647

539

482

404

359

36

3381

2705

2254

1932

1690

1127

645

676

9 d 3

483

423

376

40

2648

2188

1865

1624

1439

988

752

607

509

438

385

343

20

2847

2355

2005

1767

1547

1063

809

653

548

471

414

389

22

3418

2802

2374

2059

1818

1238

939

756

633

544

477

425

25

5862

3021

2572

2238

1982

1358

2033

834

692

602

523

470

28

3802

3147

2684

2340

2074

1426

1087

878

736

634

557

498

30

3939

3270

2794

2440

2165

1493

1139

921

773

666

585

521

32

4136

3447

2954

2584

2297

1590

1215

984

325

712

626

558

36

4388

3669

3152

2763

2460

1709

1309

1061

892

769

676

603

40

2869

2402

2066

1812

1614

1123

861

698

587

507

445

397

20

3087

2586

2225

1952

1739

1210

928

752

633

546

480

428

22

3695

3073

2630

2299

2042

1411

1078

872

732

631

554

494

25

3981

3333

2866

2514

2239

1558

1194

968

814

703

618

551

28

4146

3483

3002

2638

2353

1643

1262

1024

862

744

655

584

30

4309

3630

3136

2760

2465

1726

1328

1079

909

785

691

627

32

4544

3842

3328

2935

2626

1846

1424

1158

977

844

743

664

38

4843

4112

3572

3157

2829

1998

1544

1259

1062

919

809

723

40

3091

2622

2272

2012

1802

1272

983

800

675

584

515

460

20

3328

2824

2453

2168

1943