Серия 1.420.3-36.03 Каркасы стальные типа "УНИТЕК". Одноэтажные производственные здания с применением конструкций из профилей стальных гнутых замкнутых сварных квадратных и прямоугольных

ТИПОВЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ, ИЗДЕЛИЯ И УЗЛЫ

СЕРИЯ 1.420.3-36.03

КАРКАСЫ СТАЛЬНЫЕ ТИПА «УНИТЕК»

ОДНОЭТАЖНЫЕ ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯ С ПРИМЕНЕНИЕМ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ПРОФИЛЕЙ СТАЛЬНЫХ ГНУТЫХ ЗАМКНУТЫХ СВАРНЫХ КВАДРАТНЫХ И ПРЯМОУГОЛЬНЫХ

ВЫПУСК 0-1

КАРКАСЫ С ОДНО- И МНОГОПРОЛЕТНЫМИ РАМАМИ ПРОЛЕТАМИ 15,18, 21,24 и 30 м ДЛЯ БЕСКРАНОВЫХ ЗДАНИЙ И ЗДАНИЙ С ПОДВЕСНЫМИ КРАНАМИ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬЮ ДО 5 т.

МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Разработаны

Утверждены

ООО «Научно-исследовательская и проектно-строительная фирма «УНИКОН»

ОАО «УРАЛТРУБПРОМ»

Приказ от 16.05.03 № 290

Президент фирмы,

Руководитель проекта                   Катюшин В.В.

Главный инженер проекта            Шуткина Г.П.

При участии

Введены в действие

ОАО «УРАЛТРУБПРОМ»

Генеральный директор                  Кожухарь А.Ф.

ОАО «Объединение СОЮЗЛЕГКОНСТРУКЦИЯ»

Генеральный директор                   Шамсутдинов И.З.

ОАО «УРАЛТРУЮПРОМ»

с 01.06.03,

Приказ от 16.05.03 № 290

Уральский трубный завод

«УРАЛТРУБПРОМ»

2005

СОДЕРЖАНИЕ

1.420.3-36.03.0-1-01ПЗ ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

2. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

3. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ КАРКАСА

4. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

5. ВЫБОР ОСНОВНЫХ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

6. ПРИВЯЗКИ КОНСТРУКЦИЙ, СВЯЗЕВЫЕ БЛОКИ, ВЫБОР ЭЛЕМЕНТОВ КАРКАСА, НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ

7. ТРЕБОВАНИЯ К ИЗГОТОВЛЕНИЮ И МОНТАЖУ

8. ВЕДОМОСТЬ ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ДОКУМЕНТОВ

9. ВЕДОМОСТЬ ССЫЛОЧНЫХ ДОКУМЕНТОВ

10. ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ КАРКАСОВ УНИТЕК

ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ КАРКАСОВ УНИТЕК

11. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

ВЫБОР КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ. (ПРИМЕР)

1.420.3-36.03.0-1-001 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТО180.*, 1РТО210.*

1.420.3-36.03.0-1-002 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТО240.*, 1РТО300.*

1.420.3-36.03.0-1-003 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТО180.*, 2РТО210.*

1.420.3-36.03.0-1-004 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТО240.*, 2РТО300.*

1.420.3-36.03.0-1-005 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 3РТО150.*

1.420.3-36.03.0-1-006 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТМ2×180.*, 1РТМ3×180.*

1.420.3-36.03.0-1-007 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТМ4×180.*, 1РТМ5×180.*

1.420.3-36.03.0-1-008 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТМ2×210.*, 1РТМ3×210.*

1.420.3-36.03.0-1-009 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТМ4×210.*

1.420.3-36.03.0-1-010 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТМ2×240.*, 1РТМ3×240.*

1.420.3-36.03.0-1-011 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТМ4×240.*

1.420.3-36.03.0-1-012 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТМ2×300.*, 1РТМ3×300.*

1.420.3-36.03.0-1-013 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТМ2×180.*, 2РТМ3×180.*

1.420.3-36.03.0-1-014 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТМ4×180.*, 2РТМ5×180.*

1.420.3-36.03.0-1-015 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТМ2×210.*, 2РТМ3×210.*

1.420.3-36.03.0-1-016 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТМ4×210.*

1.420.3-36.03.0-1-017 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТМ2×240.*, 2РТМ3×240.*

1.420.3-36.03.0-1-018 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТМ4×240.*

1.420.3-36.03.0-1-019 ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТМ2×300.*, 2РТМ3×300.*

1.420.3-36.03.0-1-020 ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА ФУНДАМЕНТЫ РАМ. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.420.3-36.03.0-1-021 НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ ОТ ВЕРТИКАЛЬНЫХ НАГРУЗОК

1.420.3-36.03.0-1-022 НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ ОТ ВЕРТИКАЛЬНЫХ НАГРУЗОК

1.420.3-36.03.0-1-023 НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ ОДНО– И МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ ОТ ПОДВЕСНЫХ КРАНОВ

1.420.3-36.03.0-1-024 НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ ОДНО- И МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ ОТ ДЕЙСТВИЯ ВЕТРА

1.420.3-36.03.0-1-025 НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ СТОЕК НЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА

1.420.3-36.03.0-1-026 НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ СТОЕК САМОНЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА

1.420.3-36.03.0-1-027 ПРИВЯЗКИ СТОЕК РАМ И ФАХВЕРКА К ОСЯМ В ОДНО- И МНОГОПРОЛЕТНЫХ ЗДАНИЯХ. СХЕМЫ ПРИВЯЗКИ СТОЕК В ТЕМПЕРАТУРНЫХ ШВАХ

1.420.3-36.03.0-1-028 СВЯЗЕВЫЕ БЛОКИ ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.420.3-36.03.0-1-029 СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ БЛОКОВ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ И ВЕРТИКАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ ДЛЯ ЗДАНИЙ РАЗЛИЧНОЙ ДЛИНЫ

1.420.3-36.03.0-1-030 СХЕМЫ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ И РАСПОРОК ДЛЯ КРАЙНИХ СТОЕК РАМ ОДНО- И МНОГОПРОЛЕТНЫХ ЗДАНИЙ

1.420.3-36.03.0-1-031 СХЕМЫ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ И РАСПОРОК ДЛЯ СРЕДНИХ СТОЕК РАМ МНОГОПРОЛЕТНЫХ ЗДАНИЙ

1.420.3-36.03.0-1-032 СХЕМЫ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ И РАСПОРОК ПО ПОКРЫТИЮ

1.420.3-36.03.0-1-033 СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В РЯДОВОМ И СВЯЗЕВОМ БЛОКАХ ДЛЯ РАМ ПРОЛЕТОМ 15 м

1.420.3-36.03.0-1-034 СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В СВЯЗЕВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 18 м

1.420.3-36.03.0-1-035 СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В РЯДОВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 18 м

1.420.3-36.03.0-1-036 СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В СВЯЗЕВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 21м

1.420.3-36.03.0-1-037 СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В РЯДОВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 21 м

1.420.3-36.03.0-1-038 СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В СВЯЗЕВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 24 м

1.420.3-36.03.0-1-039 СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В РЯДОВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 24 м

1.420.3-36.03.0-1-040 СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В СВЯЗЕВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 30 м

1.420.3-36.03.0-1-041 СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В РЯДОВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 30 м

1.420.3-36.03.0-1-042 ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ В ЭЛЕМЕНТАХ СВЯЗЕВОГО БЛОКА

1.420.3-36.03.0-1-043 СОРТАМЕНТ ДВУХВЕТВЕВЫХ РАСПОРОК РРС

1.420.3-36.03.0-1-044 СОРТАМЕНТЫ ОДНОВЕТВЕВЫХ РАСПОРОК PC И ГИБКИХ СВЯЗЕЙ СГ и СВ

1.420.3-36.03.0-1-045 ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ВЕРТИКАЛЬНОГО УСИЛИЯ НА СТОЙКИ РАМ И УЗЕЛ СОПРЯЖЕНИЯ СРЕДНЕЙ СТОЙКИ С РИГЕЛЕМ В СВЯЗЕВЫХ БЛОКАХ

1.420.3-36.03.0-1-046 ТОРЦЕВОЙ ФАХВЕРК. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.420.3-36.03.0-1-047 СХЕМЫ РАЗМЕЩЕНИЯ СТОЕК И БАЛОК ФАХВЕРКА ОДНО- И МНОГОПРОЛЕТНЫХ ЗДАНИЙ

1.420.3-36.03.0-1-048 СХЕМЫ НЕСУЩИХ ФАХВЕРКОВ

1.420.3-36.03.0-1-049 СХЕМЫ САМОНЕСУЩИХ ФАХВЕРКОВ

1.420.3-36.03.0-1-050 СОРТАМЕНТ СТОЕК НЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА

1.420.3-36.03.0-1-051 СОРТАМЕНТ КРАНОВЫХ СТОЕК НЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА

1.420.3-36.03.0-1-052 СОРТАМЕНТ СТОЕК САМОНЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА

1.420.3-36.03.0-1-053 СОРТАМЕНТ БАЛОК ФАХВЕРКА

1.420.3-36.03.0-1-054 ПОДВЕСНЫЕ КРАНЫ. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.420.3-36.03.0-1-055 СХЕМЫ ПОДВЕСНЫХ КРАНОВЫХ ПУТЕЙ

1.420.3-36.03.0-1-056 ПАРАМЕТРЫ ПОДВЕСНЫХ КРАНОВ. СОРТАМЕНТ БАЛОК ПОДВЕСНЫХ КРАНОВЫХ ПУТЕЙ

1.420.3-36.03.0-1-057 СОРТАМЕНТ ЭЛЕМЕНТОВ И ДАННЫЕ ДЛЯ УЗЛОВ КРЕПЛЕНИЯ ПОДВЕСНЫХ КРАНОВЫХ ПУТЕЙ

1.420.3-36.03.0-1-058 СОРТАМЕНТ БАЛОК БП1

1.420.3-36.03.0-1-059 ПРОГОНЫ ПОКРЫТИЯ. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.420.3-36.03.0-1-060 СХЕМА РАЗРЕЗНЫХ ПРОГОНОВ ПОКРЫТИЯ

1.420.3-36.03.0-1-061 СОРТАМЕНТ РАЗРЕЗНЫХ ПРОГОНОВ ПОКРЫТИЯ

1.420.3-36.03.0-1-062 ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО ВЫБОРУ СЕЧЕНИЙ СТЕНОВЫХ ПРОГОНОВ

1.420.3-36.03.0-1-063 ТИПЫ, МАРКИРОВКА И СХЕМЫ СТЕНОВЫХ ПРОГОНОВ И ТЯЖЕЙ ПО СТЕНОВЫМ ПРОГОНАМ

1.420.3-36.03.0-1-064 СОРТАМЕНТЫ РАЗРЕЗНЫХ СТЕНОВЫХ ПРОГОНОВ

1.420.3-36.03.0-1-065 ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ К МАРКИРОВОЧНЫМ СХЕМАМ ЭЛЕМЕНТОВ РАМ И К СОРТАМЕНТАМ ЭЛЕМЕНТОВ. МАРКИРОВКА ЭЛЕМЕНТОВ РАМ

1.420.3-36.03.0-1-066 МАРКИРОВОЧНЫЕ СХЕМЫ ЭЛЕМЕНТОВ РАМ. РАМЫ ТРУБЧАТЫЕ ОДНОПРОЛЕТНЫЕ L=18, 21, 24, 30 м. МОДИФИКАЦИИ 1,2

1.420.3-36.03.0-1-067 МАРКИРОВОЧНЫЕ СХЕМЫ ЭЛЕМЕНТОВ РАМ. РАМА ТРУБЧАТАЯ ОДНОПРОЛЕТНАЯ L=15 м. МОДИФИКАЦИЯ 3

1.420.3-36.03.0-1-068 МАРКИРОВОЧНЫЕ СХЕМЫ ЭЛЕМЕНТОВ РАМ. РАМЫ ТРУБЧАТЫЕ МНОГОПРОЛЕТНЫЕ L=2×18, 3×18, 4×18, 5×18 м. МОДИФИКАЦИИ 1, 2

1.420.3-36.03.0-1-069 МАРКИРОВОЧНЫЕ СХЕМЫ ЭЛЕМЕНТОВ РАМ. РАМЫ ТРУБЧАТЫЕ МНОГОПРОЛЕТНЫЕ L=2×21, 3×21, 4×21 м. МОДИФИКАЦИИ 1,2

1.420.3-36.03.0-1-070 МАРКИРОВОЧНЫЕ СХЕМЫ ЭЛЕМЕНТОВ РАМ. РАМЫ ТРУБЧАТЫЕ МНОГОПРОЛЕТНЫЕ L=2×24, 3×24, 4×24 м. МОДИФИКАЦИИ 1, 2

1.420.3-36.03.0-1-071 МАРКИРОВОЧНЫЕ СХЕМЫ ЭЛЕМЕНТОВ РАМ. РАМЫ ТРУБЧАТЫЕ МНОГОПРОЛЕТНЫЕ L=2×30, 3×30 м. МОДИФИКАЦИИ 1,2

1.420.3-36.03.0-1-072 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО180.48-*, 2РТО180.48-*

1.420.3-36.03.0-1-073 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО180.60-*, 2 РТО180.60-*, 1РТО210.60-*, 2РТО210.60-*

1.420.3-36.03.0-1-074 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО180.72-*, 2РТО180.72-*, 1РТО210.72-*, 2РТО210.72-*

1.420.3-36.03.0-1-075 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО180.84-* , 2РТО180.84-*, 1РТО210.84-* , 2РТО210.84-*

1.420.3-36.03.0-1-076 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО210.96-*, 2РТО210.96-*

1.420.3-36.03.0-1-077 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО240.60-*, 2РТО240.60-*, 1РТО300.60-*, 2РТО300.60-*

1.420.3-36.03.0-1-078 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО240.72-*, 2РТО240.72-*, 1РТО300.72-*, 2РТО300.72-*

1.420.3-36.03.0-1-079 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО240.84-*, 2РТО240.84-*, 1РТО300.84-*, 2РТО300.84-*

1.420.3-36.03.0-1-080 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО240.96-*, 2РТО240.96-*, 1РТО300.96-*, 2РТО300.96-*

1.420.3-36.03.0-1-081 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 3РТО150.48-*

1.420.3-36.03.0-1-082 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 3РТ0150.60-*

1.420.3-36.03.0-1-083 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 3РТО150.72-*

1.420.3-36.03.0-1-084 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1 PTMn×180.48-*, 2 PTMn×180.48-*

1.420.3-36.03.0-1-085 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТМ n×180.60-*, 2РТМ n×180.60-*, 1РТМ n×210.60-*, 2 PTMn×210.60-*

1.420.3-36.03.0-1-086 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1 PTMn× l80.72-*, 2 PTMn×180.72-*, 1РТМ n×210.72-*, 2 PTMn×210.72-*

1.420.3-36.03.0-1-087 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТМ n×180.84-*, 2РТМ n×180.84-*, 1РТМ n×210.84-*, 2 PTMn×210.84-*

1.420.3-36.03.0-1-088 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТМ n×210.96-*, 2 PTMn×210.96-*

1.420.3-36.03.0-1-089 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТМ n×240.60-*, 2РТМ n×240.60-*, 1РТМ n×300.60-*, 2РТМ n×300.60-*

1.420.3-36.03.0-1-090 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТМ n×240.72-*, 2РТМ n×240.72-*, 1РТМ n×300.72-*, 2РТМ n×300.72-*

1.420.3-36.03.0-1-091 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТМ n×240.84-*, 2РТМ n×240.84-*, 1РТМ n×300.84-*, 2РТМ n×300.84-*

1.420.3-36.03.0-1-092 СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТМ n×240.96-*, 2РТМ n×240.96-*, 1РТМ n×300.96-*, 2РТМ n×300.96-*

1.420.3-36.03.0-1-093 СОРТАМЕНТ СРЕДНИХ ОДНОВЕТВЕВЫХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1.420.3-36.03.0-1-094 СОРТАМЕНТ СРЕДНИХ ДВУХВЕТВЕВЫХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1.420.3-36.03.0-1-095 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО180.*

1.420.3-36.03.0-1-096 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО210.*

1.420.3-36.03.0-1-097 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО240.*

1.420.3-36.03.0-1-098 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО300.*

1.420.3-36.03.0-1-099 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТО180.*

1.420.3-36.03.0-1-100 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТО210.*

1.420.3-36.03.0-1-101 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТО240.*

1.420.3-36.03.0-1-102 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТО300.*

1.420.3-36.03.0-1-103 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 3РТО150.*

1.420.3-36.03.0-1-104 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТМ n×180.*

1.420.3-36.03.0-1-105 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТМ n×210.*

1.420.3-36.03.0-1-106 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТМ n×240.*

1.420.3-36.03.0-1-107 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТМ n×300.*

1.420.3-36.03.0-1-108 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТМ n×180.*

1.420.3-36.03.0-1-109 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТМ n×210.*

1.420.3-36.03.0-1-110 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТМ n×240.*

1.420.3-36.03.0-1-111 СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТМ n×300.*

1.420.3-36.03.0-1-112 УЗЛЫ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.420.3-36.03.0-1-113 УЗЛЫ 1,2. СОПРЯЖЕНИЕ ПОЯСОВ И РАСКОСОВ В ЭЛЕМЕНТАХ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-114 УЗЛЫ 3,4 СОПРЯЖЕНИЕ ПОЯСОВ И РАСКОСОВ В ЭЛЕМЕНТАХ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-115 УЗЛЫ 5, 6. СОПРЯЖЕНИЕ ПОЯСОВ И РАСКОСОВ В ЭЛЕМЕНТАХ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-116 УЗЕЛ 7. ОПОРНЫЙ УЗЕЛ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-117 УЗЕЛ 8.1. ОПОРНЫЙ УЗЕЛ СРЕДНЕЙ ОДНОВЕТВЕВОЙ СТОЙКИ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-118 УЗЕЛ 8.2. ОПОРНЫЙ УЗЕЛ СРЕДНЕЙ ДВУХВЕТВЕВОЙ СТОЙКИ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-119 УЗЕЛ 9. ОПОРНЫЙ УЗЕЛ СТОЙКИ ФАХВЕРКА

1.420.3-36.03.0-1-120 УЗЕЛ 10.1. МОНТАЖНЫЙ СТЫК СРЕДНЕЙ ОДНОВЕТВЕВОЙ СТОЙКИ

1.420.3-36.03.0-1-121 УЗЕЛ 10.2. МОНТАЖНЫЙ СТЫК СРЕДНЕЙ ДВУХВЕТВЕВОЙ СТОЙКИ

1.420.3-36.03.0-1-122 УЗЕЛ 11. СОПРЯЖЕНИЕ РИГЕЛЯ РАМЫ И КРАЙНЕЙ СТОЙКИ

1.420.3-36.03.0-1-123 УЗЕЛ 12.1. СОПРЯЖЕНИЕ РИГЕЛЯ РАМЫ И СРЕДНЕЙ ОДНОВЕТВЕВОЙ СТОЙКИ

1.420.3-36.03.0-1-124 УЗЕЛ 12.2. СОПРЯЖЕНИЕ РИГЕЛЯ РАМЫ И СРЕДНЕЙ ДВУХВЕТВЕВОЙ СТОЙКИ

1.420.3-36.03.0-1-125 УЗЕЛ 13. ФЛАНЦЕВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ РАМЫ В ПРОЛЕТЕ

1.420.3-36.03.0-1-126 УЗЕЛ 14. ФЛАНЦЕВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ РАМЫ В КОНЬКЕ

1.420.3-36.03.0-1-127 УЗЕЛ 15. КРЕПЛЕНИЕ РАСПОРКИ И ВЕРТИКАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ К СТОЙКЕ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-128 УЗЕЛ 16. КРЕПЛЕНИЕ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ К РИГЕЛЮ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-129 УЗЕЛ 17. КРЕПЛЕНИЕ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ К РИГЕЛЮ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-130 УЗЕЛ 18. ПРИМЫКАНИЕ ГИБКИХ РАСТЯЖЕК К НИЖНЕМУ ПОЯСУ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-131 УЗЕЛ 19. КРЕПЛЕНИЕ РАСПОРКИ К РИГЕЛЮ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-132 УЗЕЛ 20. КРЕПЛЕНИЕ РАСПОРКИ К РИГЕЛЮ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-133 УЗЕЛ 21. КРЕПЛЕНИЯ КОРОБЧАТОЙ РАСПОРКИ К ЭЛЕМЕНТАМ НЕСУЩЕЙ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-134 УЗЕЛ 22. ОПИРАНИЕ ПРОГОНОВ ПОКРЫТИЯ НА РИГЕЛЬ РАМЫ. ОПОРНЫЙ СТОЛИК ОПЗ

1.420.3-36.03.0-1-135 УЗЕЛ 23. ОПИРАНИЕ ПРОГОНОВ ПОКРЫТИЯ НА БАЛКУ ФАХВЕРКА

1.420.3-36.03.0-1-136 УЗЕЛ 24. СОПРЯЖЕНИЕ ПРОГОНОВ ПОКРЫТИЯ В КОНЬКЕ

1.420.3-36.03.0-1-137 УЗЛЫ 25, 26. УЗЛЫ КРЕПЛЕНИЯ ТЯЖЕЙ К ПРОГОНАМ ПОКРЫТИЯ

1.420.3-36.03.0-1-138 УЗЕЛ 27. УГЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ БАЛКИ БШ

1.420.3-36.03.0-1-139 УЗЕЛ 28. КРЕПЛЕНИЕ ЗЕНИТНОГО ФОНАРЯ

1.420.3-36.03.0-1-140 УЗЕЛ 29. РАМКА ПОД ДЕФЛЕКТОР ИЛИ КРЫШНОЙ ВЕНТИЛЯТОР

1.420.3-36.03.0-1-141 УЗЕЛ 30. КРЕПЛЕНИЕ СТЕНОВЫХ ПРОГОНОВ

1.420.3-36.03.0-1-142 УЗЕЛ 31. КРЕПЛЕНИЕ СТЕНОВЫХ ПРОГОНОВ

1.420.3-36.03.0-1-143 УЗЕЛ 32. ПРИМЫКАНИЕ ТЯЖЕЙ К СТОЙКЕ

1.420.3-36.03.0-1-144 УЗЛЫ 33, 34. ПРИМЫКАНИЕ ТЯЖЕЙ К СТЕНОВЫМ ПРОГОНАМ

1.420.3-36.03.0-1-145 УЗЛЫ 35, 36. СОПРЯЖЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ ФАХВЕРКА. МОНТАЖНЫЙ СТЫК СТОЕК ФАХВЕРКА

1.420.3-36.03.0-1-146 УЗЛЫ 37,38. СОПРЯЖЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ ФАХВЕРКА

1.420.3-36.03.0-1-147 УЗЕЛ 39. КРЕПЛЕНИЕ САМОНЕСУЩЕЙ СТОЙКИ ФАХВЕРКА К РИГЕЛЮ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-148 УЗЛЫ 40,41 КОНСТРУКЦИЯ ГИБКОЙ СВЯЗИ

1.420.3-36.03.0-1-149 УЗЛЫ 42, 43. КРЕПЛЕНИЕ ДОПОЛНИТЕЛЬНОЙ СТОЙКИ ПРОЕМОВ

1.420.3-36.03.0-1-150 УЗЕЛ 44. КРЕПЛЕНИЕ ДОПОЛНИТЕЛЬНОГО ПРОГОНА К СТОЙКЕ ДВЕРИ

1.420.3-36.03.0-1-151 УЗЛЫ 45.1, 45.2, 45.3, 45.4. КРЕПЛЕНИЕ БАЛКИ ПОДВЕСНОГО ПУТИ К РИГЕЛЮ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-152 УЗЛЫ 46.1, 46.2, 46.3. КРЕПЛЕНИЕ БАЛКИ ПОДВЕСНОГО ПУТИ К РИГЕЛЮ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-153 УЗЕЛ 47. КРЕПЛЕНИЕ ПОДКОСА П2 К ТОРМОЗНОЙ БАЛКЕ БП2 И К БАЛКЕ ПОДВЕСНОГО ПУТИ

1.420.3-36.03.0-1-154 УЗЕЛ 48. КРЕПЛЕНИЕ ТОРМОЗНОЙ БАЛКИ БП2 К ВЕРХНЕМУ ПОЯСУ РИГЕЛЯ РАМЫ

1.420.3-36.03.0-1-155 УЗЛЫ 49, 50. МОНТАЖНЫЙ СТЫК БАЛОК ПОДВЕСНОГО ПУТИ. КРЕПЛЕНИЕ УПОРА

1.420.3-36.03.0-1-156 УЗЕЛ 51. КРЕПЛЕНИЕ ПОДВЕСНОГО ПУТИ К БАЛКЕ БП1-1 В ТОРЦЕ ЗДАНИЯ

1.420.3-36.03.0-1-157 УЗЕЛ 52. КРЕПЛЕНИЕ ПОДВЕСНОГО ПУТИ К БАЛКЕ БП1-2 В ТОРЦЕ ЗДАНИЯ

1.420.3-36.03.0-1-158 УЗЕЛ 53. КРЕПЛЕНИЕ ПОДВЕСНОГО ПУТИ К СТОЙКЕ ФАХВЕРКА

1.420.3-36.03.0-1-159 ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ К СПЕЦИФИКАЦИЯМ. СПЕЦИФИКАЦИИ

1.420.3-36.03.0-1-01ПЗ
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1.1. Стальные каркасы типа УНИТЕК (Универсальные Трубчатые Конструкции) одноэтажных производственных зданий с применением конструкций из профилей стальных гнутых замкнутых сварных квадратных и прямоугольных (далее - гнутосварные трубы) разработаны ООО "Научно-исследовательская и проектно-строительная фирма "УНИКОН" в соответствии с техническим заданием ОАО "УРАЛТРУБПРОМ".

1.2. Настоящий выпуск содержит материалы для разработки типовых зданий различного назначения с применением сквозных одно- и многопролетных рам из гнутосварных труб, в том числе:

• габаритные схемы основных несущих конструкций;

• схемы для определения нагрузок на фундаменты;

• схемы привязок рам и стоек фахверка одно- и многопролетных зданий;

• схемы размещения связевых блоков;

• таблицы для подбора отправочных элементов рам;

• сортаменты элементов фахверка, кровельных и стеновых прогонов,

• элементов связевого блока;

• сортаменты элементов рам;

• узлы несущих конструкций.

2. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

2.1. Стальные каркасы типа УНИТЕК одноэтажных производственных зданий с применением конструкций из гнутосварных труб (далее - каркасы УНИТЕК), выпуск 0-1, разработаны для применения в отапливаемых и неотапливаемых зданиях без кранов и с мостовыми однобалочными подвесными кранами (далее - с подвесными кранами) грузоподъемностью от 1 до 5 т с режимами работы 1К - 5К с неагрессивной или слабоагрессивной средой при относительной влажности внутри помещения не более 70%.

В качестве ограждающих конструкций, как правило, применяются панели с обшивкой из профилированного листа или конструкции послойной сборки для отапливаемых зданий и профилированный лист для неотапливаемых зданий.

2.2. Конструкции каркасов УНИТЕК предназначены для строительства:

• в I - VI районах по весу снегового покрова;

• в 1а - VII районах по ветровому давлению;

• в I 1 - II 5 районах по климатическим условиям строительства;

• в несейсмических и сейсмических районах с расчетной сейсмичностью до 9 баллов включительно.

2.3 Конструкции каркасов УНИТЕК разработаны для зданий с параметрами, приведенными в табл.1. За высоту Н принята отметка низа несущей конструкции ригеля в месте сопряжения с крайней стойкой рамы.

Таблица 1

Пролет L , м

Количество пролетов

Высота до низа ригеля Н, м

4.8

6.0

7.2

8.4

9.6

15

1

18

от 1 до 5

21

от 1 до 5

24

от 1 до 5

30

от 1 до 5

2.4. Отклонения от указанной области применения конструкций каркасов УНИТЕК следует согласовывать с ООО "Фирма "УНИКОН" или заводом-изготовителем.

3. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ КАРКАСА

3.1. Основными несущими конструкциями каркасов УНИТЕК являются сквозные одно- и многопролетные рамы из гнутосварных труб (далее - трубчатые рамы) по ГОСТ 30245-03. Шаг основных несущих конструкций 6 м. При необходимости, при больших вертикальных нагрузках (снеговой мешок и др.) шаг рам может быть уменьшен по согласованию с заводом-изготовителем.

3.2. Сопряжение конструкций крайних стоек рам с фундаментом - шарнирное; средних стоек рам и стоек фахверка - жесткое.

Сопряжение ригеля рамы с крайними стойками - жесткое; со средними стойками - шарнирное.

3.3. Устойчивость и геометрическая неизменяемость здания обеспечивается: в поперечном направлении - конструкциями несущих рам; в продольном направлении - системой вертикальных связей и распорок.

Жесткость покрытия обеспечивается системой горизонтальных связей и распорок по ригелю рамы; жесткость торцевых стен - системой вертикальных связей и распорок по стойкам фахверка.

3.4. Прогоны покрытия выполнены по разрезной схеме. Шаг прогонов покрытия принимается равным 1.5 или 3.0 м в зависимости от нагрузки на покрытие и несущей способности кровельных ограждающих конструкций. Сечения прогонов покрытия приняты из прокатных и гнутых швеллеров.

3.5. Прогоны стен выполнены по разрезной схеме. Шаг стеновых прогонов назначается от 1.2 до 3.0 м кратным 0.6 м в соответствии с расположением окон, ворот и других проемов, а также в зависимости от вертикальной и горизонтальной нагрузок и несущей способности стеновых ограждающих конструкций.

Сечения стеновых прогонов приняты из прокатных и гнутых швеллеров, а также из гнуто-сварных труб.

3.6. Горизонтальные и вертикальные связи по каркасу и фахверку - крестовые гибкие из круглой стали Ø20 и Ø 24 мм, устанавливаемые с предварительным натяжением или без натяжения.

3.7. Распорки между рамами выполняются 2-х типов:

- двухветвевые решетчатого типа из гнутосварных труб (для связевых блоков);

- одноветвевые из гнутосварных труб.

Допускается применение гибких растяжек вместо одноветвевых распорок по нижним поясам ригелей рам, за исключением связевых блоков.

3.8. Все заводские соединения - сварные. Монтажные соединения на втулках и на обычных и высокопрочных болтах (см. п. 7 "Требования к изготовлению и монтажу").

3.9. Основные конструктивные элементы каркасов УНИТЕК представлены на листе 10.

4. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

4.1. Расчет конструкций произведен в соответствии с главами СНиП II-23-81* "Стальные конструкции. Нормы проектирования", СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия", СНиП II-7-81* "Строительство в сейсмических районах", " Пособием по проектированию стальных конструкций (к СНиП II -23-81*)", "Руководством по проектированию стальных конструкций из гнутосварных замкнутых профилей", М., 1978 г.

4.2. Рамные конструкции каркасов УНИТЕК рассчитаны на сочетание вертикальных и горизонтальных нагрузок. Подбор сечений рамных конструкций (крайних стоек и ригелей) производится по расчетным кодам вертикальной нагрузки, который определяется в зависимости от базового кода вертикальной нагрузки на покрытие.

Базовый код является расчетным для рам из стали С255 для бескрановых зданий. При изменении перечисленных условий - сталь С345 или наличие кранового оборудования - расчетный код вертикальной нагрузки для рамных конструкций получается путем корректировки базового в соответствии с таблицей 8.

Сечения остальных конструкций каркаса подбирается в зависимости от:

• базового кода вертикальной нагрузки с учетом действия на них дополнительных факторов: ветровой и крановой нагрузок;

• действующих в элементе усилий, определенных от соответствующих нагрузок.

Таблица 2

Наименование нагрузки

Величина нормативной нагрузки, кгс/м2

1. Ограждающий конструкции покрытия

36.0

2. Несущие конструкции покрытия

32.0

3. Нагрузки от освещения, систем сигнализации, пожаротушения и т.д.

8.0

Итого:

76.0

Средний коэффициент надежности для постоянной нагрузки γf =1,13.

Коэффициент надежности по назначению γn принят равным 0,95.

4.3. Определение базового кода.

Базовый код вертикальной нагрузки на покрытие определяется по табл.3. Для удобства пользования базовый код вертикальной нагрузки принят равным номеру снегового района. Унифицированная вертикальная нагрузка, состоящая из постоянной и снеговой нагрузок, приведена в табл.3. Допускается превышение кодовой нагрузки не более 3 %.

Таблица 3

Базовый код вертикальной нагрузки

I

II

III

IV

V

VI

Снеговой район по СНиП 2.01.07-85*

I

II

III

IV

V

VI

Унифицированная вертикальная расчетная нагрузка,

q код , кгс/м2

155

180

240

315

390

480

Определение базового кода вертикальной нагрузки при проектировании может производиться двумя способами:

1 способ

Базовый код определяется по номеру снегового района места строительства. Применяется для бескрановых зданий, при отсутствии на покрытии снеговых мешков и при постоянной нормативной вертикальной нагрузке, входящей в q код , не превышающей 76,0 кгс/м2.

2 способ

Код нагрузки определяется в соответствии с фактической величиной расчетной нагрузки. Применяется при воздействии нагрузок со значениями, существенно отличающимися от нагрузок по кодам (при повышенной постоянной нагрузке, образовании снеговых мешков на участках кровли и т.п.), а также при возможности уменьшения массы зданий за счет корректировки нагрузок (для неотапливаемых зданий, при учете сдува снега ветром и т.д.). Сбор нагрузок производится в соответствии со СНиП 2.01.07-85*, далее определяется фактическая вертикальная расчетная нагрузка на здание:

q факт = q пост + q врем ,

где q пост - постоянная нагрузка, действующая на здание;

q врем - временная нагрузка, действующая на здание.

Путем сравнения qфaкт с унифицированной нагрузкой (по табл. 2.) определяется базовый код вертикальной нагрузки при условии, что q код ≥ q факт .

4.4. Код горизонтальной нагрузки на несущие рамы определяется по табл. 4, в зависимости от ветровой нагрузки, определяемой по СНиП 2.01.07-85* для местности типа В.

Таблица 4

Код горизонтальной нагрузки

1

2

Величина нормативной ветровой нагрузки, кгс/м2

qw ≤38

38< qw ≤85

4.5. Ветровая нагрузка на средние стойки рам, конструкции фахверка, стеновые прогоны, конструкции связевых блоков, а так же для определения горизонтальных нагрузок на фундаменты, принимается в соответствии с фактическими ветровыми районами по СНиП 2.01.07-85*.

4.6. Нагрузки от подвесных кранов не должны превышать значения, приведенные в табл.5.

Таблица 5

1 подвесной кран на пути

Q кран, тс

D max, тс

D min, тс

Т попереч, тс

1

1.67

0.72

0.075

2

2.78

0.88

0.15

3.2

4.22

1.18

0.25

5

6.16

1.52

0.38

2 подвесных крана на пути (ψ=0.85)

1

2.56

1.10

0.13

2

4.27

1.36

0.26

3.2

6.43

1.76

0.43

5

9.32

2.30

0.64

5. ВЫБОР ОСНОВНЫХ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

5.1. Выбор основных несущих конструкций производится исходя из следующих условий:

• модификации несущих рам;

• вертикальных и горизонтальных нагрузок, определяемых соответствующими кодами нагрузок;

• сейсмичности площадки строительства;

• крановых нагрузок;

• стали несущих конструкций, определяемой климатическими условиями строительства и (или) действующими нагрузками.

Порядок выбора основных несущих конструкций приведен ниже.

5.2. Каркасы УНИТЕК включают основные несущие рамы 3 модификаций.

Модификация 1–

(основная)

рамы одно- и многопролетные с пролетами 18, 21, 24 и 30 м. Высота ригеля 1.5 м. Длина панели 3.0 м.

Модификация 2–

рамы по сечениям и габаритам идентичны рамам модификации 1. Решетка ригеля выполнена с дополнительными стойками для шага прогонов покрытия 1.5 м.

Модификация 3–

рамы однопролетные с пролетами 15 м. Имеют уменьшенную высоту ригеля и стоек по сравнению с рамами модификации 1 и 2.

Выбор модификации 1 или 2 зависит от выбранного шага прогонов покрытия.

5.3. При выборе пролетов рамы необходимо учитывать ограничения, связанные с сейсмичностью площадки строительства в соответствии с табл. 6. Расчетная сейсмичность площадки строительства определяется по СНиП II-7-81* "Строительство в сейсмических районах".

5.4. Сталь выбирается по табл.7, в зависимости от типа здания (отапливаемое или неотапливаемое) и климатического района строительства. Рамы всех модификаций могут быть выполнены из 2-х сталей: С255 и С345.

5.5. Код вертикальной нагрузки определяется по табл. 3 в зависимости от фактической вертикальной нагрузки и корректируется в зависимости от стали, наличия кранов, их количества и грузоподъемности, а также от количества и величины пролета рамы по табл. 8. В таблице выделен базовый вариант. В графе "Учет крановой нагрузки" указано количество кранов на одном пути. Привязка кранов относительно пролета здания принята центральной.

Таблица 6

Пролет, м

Код вертикальной нагрузки

I

II

III

IV

V

VI

15

≤9

≤9

≤9

≤9

≤8

≤7

18

≤9

≤9

≤9

≤9

≤8

≤7

21

≤9

≤9

≤9

≤8

≤7

≤6

24

≤9

≤9

≤9

≤8

≤7

≤6

30

≤9

≤9

≤9

≤8

≤7

≤6

Таблица 7

Климатические районы

Расчетная температура района строительства, °С

Сталь при типе здания

Неотапливаемое

Отапливаемое

II 4 , II 5

-30°С> t ≥-40°С

С255

С255

I 2 , II 2 и II 3

-40°С> t ≥-50°С

С345-3

С345-3 (С2551)

I1

-50°C>t≥-65°C

С345-4

С345-4 (С255 1 )

1- применение данной стали возможно в соответствии с п. 2.1*. СНиП II-23-81*.

5.6. Сечения элементов рам подбираются по сортаментам стоек и ригелей рам в зависимости от расчетного кода вертикальной нагрузки и марки рамы.

Таблица 8

Тип рамы

Сталь

Учет крановой нагрузки

Код вертикальной нагрузки

Однопролетные L = l 5,18,21,24 и 30 м Многопролетные L =18,21 м

С255

Без крана

I

II

III

IV

V

VI

С255

2 крана Q =2 т (1 кран Q =3.2 т)

II

III

IV

V

VI

С255

2 крана Q =5 т

III

IV

V

VI

С345

Без крана

I

II

II

II

III

IV

С345

2 крана Q =от 1 до 5 т

I

II

III

IV

V

VI

Многопролетные L =24 м

С255

Без крана

I

II

III

IV

V

С255

2 крана Q =2 т (1 кран Q =3.2 т)

II

III

IV

V

С255

2 крана Q =5 т

III

IV

V

С345

Без крана

I

II

III

IV

V

VI

С345

2 крана Q = l -2 т (1 кран Q =3.2 т)

II

III

IV

V

VI

С345

2 крана Q =от 1 до 5 т

III

IV

V

VI

Многопролетные L =30 м

С255

Без крана

I

II

III

IV

С255

2 крана Q =2 т (1 кран Q =3.2 т)

II

III

IV

С255

2 крана Q =5 т

III

IV

С345

Без крана

I

II

III

IV

V

С345

2 крана Q = l -2 т (1 кран Q =3.2 т)

I

II

III

IV

С345

2 крана Q =от 1 до 5 т

I

II

III

IV

5.7. Пример определения кода несущей рамы.

Для удобства пользования в настоящем выпуске серии применяются 3 типа сокращенных кодов рам, в которых часть обозначений замена знаком * (звездочка). Сокращенный код не допускается применять в чертежах КМ (КМД) и при заказе конструкций.

Примеры сокращенных кодов рамы:

Тип 1

Используется в основных надписях габаритных схем рам и сортаментов ригелей рам, а также в документах сортаментов ригелей рам.

Тип 2

Используется в таблицах, приведенных на габаритных схемах рам, в основных надписях и в документах сортаментов стоек рам.

Тип 3

Используется в основных надписях и в документах сортаментов ригелей и крайних стоек рам.

6. ПРИВЯЗКИ КОНСТРУКЦИЙ, СВЯЗЕВЫЕ БЛОКИ, ВЫБОР ЭЛЕМЕНТОВ КАРКАСА, НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ

6.1. Привязки стоек рам и фахверка к осям здания выбираются в зависимости от возможности будущего расширения здания по длине, а также в зависимости от наличия подвесных кранов.

6.2. Количество и расположение связевых блоков определяется в зависимости от длины здания и расчетной сейсмичности площадки. Количество связевых блоков может быть скорректировано после определения усилий в элементах связевых блоков.

6.3. Выбор элементов каркаса и подбор их сечений производится в зависимости от действующих нагрузок в соответствующих документах настоящей серии.

6.4. Нагрузки на фундаменты стоек рам и фахверка определяются в зависимости от выбранной схемы и кодов нагрузок.

7. ТРЕБОВАНИЯ К ИЗГОТОВЛЕНИЮ И МОНТАЖУ

7.1. Изготовление и монтаж конструкций производить в соответствии с требованиями существующих документов: ГОСТ 23118-99 "Конструкции стальные строительные. Общие технические условия", СНиП 3.03.01-87 "Несущие и ограждающие конструкции", "Рекомендации по сборке фланцевых соединений стальных строительных конструкций" Минмонтажспецстроя СССР и стандарта предприятия на изготовление конструкций.

7.2. Для изготовления конструкций применены стали С255 и С345 по ГОСТ 27772-88. Допускается производить замену сталей на другую в соответствии со СНиП II-23-81* "Стальные конструкции. Нормы проектирования"

7.3. Все заводские соединения сварные. Монтажные соединения на втулках, высокопрочных болтах, болтах нормальной точности и самонарезающих винтах.

7.4. Заводская сварка полуавтоматическая в среде углекислого газа по ГОСТ 8050-85. Марка сварочной проволоки Св-08Г2С диаметром 1.4 мм по ГОСТ 2246-70.

7.5. Постоянные болты М12, М16, М20 и М24 класса прочности 5.8. по ГОСТ 1759.4-87.

В сейсмических районах класс прочности постоянных болтов 8.8. Применение автоматной стали для болтов не допускается.

7.6. Высокопрочные болты М24 исполнения ХЛ по ГОСТ 22353-77 с временным сопротивлением 110 кг/мм2 из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 4543-71, категории размещения I по ГОСТ 22356-77. Высокопрочные гайки М24 по ГОСТ 22354-77 с временным сопротивлением 110 кг/мм2 из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 4543-71, категории размещения I по ГОСТ 22356-77. Шайбы 24 по ГОСТ 22355-77.

7.7. Анкерные болты для всех стоек должны изготовляться в соответствии с требованиями ГОСТ 24379.0-80 и ГОСТ 24379.1-80. Материал анкерных болтов принимать в соответствии с таблицей докум. -112.

7.8. Гайки постоянных болтов (анкерных и нормальной точности) после выверки конструкций закрепляются контргайками. Допускается вместо контргаек постановка пружинных шайб.

7.9. Окраску стальных конструкций следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85 "Защита строительных конструкций от коррозии". В чертежах КМ проектируемого объекта необходимо указывать способ защиты, марки материалов и количество слоев и толщину покрытия (для лакокрасочных покрытий - количество грунтовых и покрывных слоев).

8. ВЕДОМОСТЬ ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ДОКУМЕНТОВ

Таблица 9

Шифр или серия

Наименование

Примечания

Серия 1.426.2-6

Балки путей подвесного транспорта

Выпуск 1/91

Балки пролетом 3, 4 и 6 м. Чертежи КМ

9. ВЕДОМОСТЬ ССЫЛОЧНЫХ ДОКУМЕНТОВ

Таблица 11

ГОСТ

Наименование

Примечания

ГОСТ 30245-2003

Профили стальные гнутые замкнутые сварные квадратные и прямоугольные для строительных конструкций. Технические условия

ГОСТ 23118-99

Конструкции стальные строительные. Общие технические условия

ГОСТ 19425-74

Балки двутавровые и швеллеры стальные специальные. Сортамент

ГОСТ 26020-83

Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок.

Сортамент

ГОСТ 8240-97

Швеллеры стальные горячекатаные. Сортамент

ГОСТ 8278-83

Швеллеры стальные гнутые равнополочные. Сортамент

ГОСТ 8050-85

Двуокись углерода газообразная и жидкая. Технические условия

ГОСТ 2246-70

Проволока стальная сварочная. Технические условия

ГОСТ 7798-70

Болты с шестигранной головкой класса точности В. Конструкция и размеры

ГОСТ 1759.4-87

Болты, винты и шпильки. Механические свойства и методы испытаний

ГОСТ 15589-70

Болты с шестигранной головкой класса точности С. Конструкция и размеры

ГОСТ 15591-70

Болты с шестигранной уменьшенной головкой класса точности С.

Конструкция и размеры

ГОСТ 7796-70

Болты с шестигранной уменьшенной головкой класса точности А.

Конструкция и размеры

ГОСТ 5915-70

Гайки шестигранные класса точности В. Конструкция и размеры

ГОСТ 24379.0-80

Болты фундаментные. Общие технические условия

ГОСТ 24379.1-80

Болты фундаментные. Конструкция и размеры

ГОСТ 22353-77

Болты высокопрочные класса точности В. Конструкция и размеры

ГОСТ 22356-77

Болты и гайки высокопрочные и шайбы. Общие технические условия

ГОСТ 22354-77

Гайки высокопрочные класса точности В. Конструкция и размеры

ГОСТ 22355-77

Шайбы класса точности С к высокопрочным болтам. Конструкция и размеры

ГОСТ 6402-70

Шайбы пружинные. Технические условия

ГОСТ 4543-71

Прокат из легированной конструкционной стали. Технические условия

ГОСТ 27772-88

Прокат для строительных стальных конструкций. Общие технические условия

ГОСТ 2590-88

Прокат стальной горячекатаный круглый. Сортамент

ГОСТ 19903-74

Прокат листовой горячекатаный. Сортамент

ГОСТ 19281-89

Прокат из стали повышенной прочности. Общие технические условия

ГОСТ 2695-83

Пиломатериалы лиственных пород. Технические условия

ГОСТ 24741-81

Узел крепления крановых рельсов к стальным подкрановым балкам.

Технические условия

10. ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ КАРКАСОВ УНИТЕК

Основными несущими конструкциями каркасов УНИТЕК являются сквозные одно- и многопролетные рамы из гнутосварных труб (далее - трубчатые рамы).

Связевые блоки устанавливаются по стойкам и ригелям рам. Они состоят из гибких связей и распорок (одно- и двухветвевых). Количество связевых блоков определяется индивидуально для каждого здания в зависимости от его длины и сейсмичности площадки строительства.

В торце здания устанавливается несущий торцевой фахверк, состоящий из стоек и балок. Жесткость системы фахверка обеспечивается постановкой системы гибких связей и распорок. В случае предполагаемого расширения здания в торце устанавливается основная несущая рама с самонесущими стойками фахверка.

Прогоны покрытия устанавливаются с шагом 3.0 или 1.5 метра в зависимости от нагрузки на покрытие. Прогоны выполняются по разрезной схеме. Сечение прогонов - гнутые или прокатные швеллеры. При необходимости на кровле здания могут быть установлены светоаэрационные фонари и дефлекторы.

Прогоны стен устанавливаются в соответствии с расположением окон, ворот, козырьков и подобных элементов. Рядовые прогоны выполняются из гнутых или прокатных швеллеров. Надоконные и подоконные прогоны - из гнутосварных труб. Стеновые прогоны выполняются по разрезной схеме.

Ограждающие конструкции кровли и стен в зданиях с каркасами УНИТЕК могут применяться теплые или холодные в зависимости от типа здания (отапливаемое или неотапливаемое). В неотапливаемых зданиях ограждающие конструкции, как правило, выполняются из одного слоя профилированного листа, в отапливаемых - из панелей с обшивками из профилированного листа или послойной сборкой.


ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ КАРКАСОВ УНИТЕК


11. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Таблица 2

УСЛОВНЫЕ ИЗОБРАЖЕНИЯ И ОБОЗНАЧЕНИЯ МЕТИЗОВ

№ п/п

Условное изображение

Наименование

Условное обозначение

в плане

в разрезе

1.

Болт нормальной точности

М12

М16

М20

М24

2.

Высокопрочный болт

ВПБ М24

Таблица 3

УСЛОВНЫЕ ИЗОБРАЖЕНИЯ И ОБОЗНАЧЕНИЯ СВАРНЫХ ШВОВ

№ п/п

Условное изображение шва

Наименование

заводского

монтажного

Шов сварного соединения стыкового - сплошной:

1.

с видимой стороны

2.

с невидимой стороны

Шов сварного соединения углового, таврового или внахлестку - сплошной:

3.

с видимой стороны

4.

с невидимой стороны

СОКРАЩЕНИЯ В ТЕКСТЕ

Полное наименование

Сокращение

Документ

докум.

Таблица

табл.

Лист

л.

Пункт

п.

Примечания

прим.

Количество

кол-во

ОБОЗНАЧЕНИЕ УЗЛОВ НА СХЕМАХ

Условное изображение линии симметрии

ВЫБОР КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ. (ПРИМЕР)

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

1. Производственное здание.

2. Место строительства - г. Челябинск.

3. Размеры в плане - (3×24)×120 м. Отметка низа несущих конструкций 9.0 м.

4. Здание отапливаемое, температура внутреннего воздуха +5°С.

5. Подвесной кран грузоподъемностью Q =3.2 т (2 крана на пути). Пролет крана 15 м. Высота подъема крюка 6.0 и 9.0 м. Расположение кранов см. схему.

6. Дополнительная нагрузка - нагрузка от автоматического пожаротушения 10 кгс/м2.

7. Ворота 4.2×4.2 - 2 шт., ворота 6.0×5.4 - 1 шт. см. схему.

8. Дополнительные условия - примыкание АБК с торца здания, см. схему.

КЛИМАТИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ

1. Снеговой район - III .

2. Ветровой район - II .

3. Средняя скорость ветра за 3 наиболее холодных месяца - 3 м/с.

4. Расчетная температура наиболее холодной пятидневки (обеспеченностью 0.92) - минус 34°С.

5. Климатический район - II 4.

6. Несейсмичный район строительства.

ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ

1. Кровля - послойная сборка из 2 слоев профлиста и утеплителя типа URSA .

2. Стены - стеновые панели по шифру 172 КМ5.

По теплотехническому расчету толщина утеплителя для кровли - 100 мм, для стен -100 мм.

СБОР НАГРУЗОК

1.1. Дополнительные исходные данные:

- снеговой район III , нормативное значение веса снегового покрова 100 кгс/м2;

- ветровой район II , нормативное значение ветрового давления 30 кгс/м2;

Из-за отсутствия данных о площадке строительства принимаем, что проектируемое здание защищено более высокими соседними зданиями, поэтому снижение снеговой нагрузки от сдува ветром не учитываем. Тип местности В.

Таблица 1

Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка, кгс/м2

Коэффициент надежности по нагрузке, γf

Расчетная нагрузка, кгс/м2

ПОСТОЯННЫЕ НАГРУЗКИ

1. Ограждающие конструкции покрытия:

- профлист Н60-845-0.7 (2 слоя), с коэффициентом перехлеста 1.02;

18

1.05

18.9

- утеплитель URSA ; толщиной 100 мм, 25 кг/м3;

2.5

1.2

3.0

- тетива;

2

1.05

2.1

- пароизоляция

1

1.2

1.2

2. Прогоны покрытия

10

1.05

10.5

3. Ригели рам

22

1.05

23.1

3. Технологические нагрузки (автоматическое пожаротушение)

10

1.1

11.0

Итого: q 1

65.5

70.0

СНЕГОВЫЕ НАГРУЗКИ

4. Снеговая нагрузка для рядовых рам q 2 (исключая зону снегового мешка) q 1/ q 2=65.5/100=0.655<0.8, тогда коэффициент надежности по нагрузке γf принять 1.6

100

1.6

160

Всего:

165.5

230.0

1.2. Определение базового кода вертикальной нагрузки для рядовых рам (исключая зону снегового мешка).

способ 1:

- снеговой район III , следовательно по табл. 3 докум. -01ПЗ принимаем базовый код вертикальной нагрузки III .

способ 2:

- собранная фактическая вертикальная расчетная нагрузка составляет 230 кгс/м2, следовательно по табл. 3 докум. -01 ПЗ принимаем базовый код вертикальной нагрузки III с соответствующей ему унифицированной расчетной нагрузкой 240 кгс/м2.

1.3. Определение кода горизонтальной нагрузки: - ветровой район II , qw =30 кгс/м2.

В соответствии с табл. 4 докум. -01ПЗ принимается код горизонтальной нагрузки 1.

1.4. Определение расчетного кода вертикальной нагрузки для рядовых рам.

В соответствии с табл. 7 докум. -01ПЗ принимаем сталь С255 (для отапливаемого здания, проектируемого для климатического района 114).

В соответствии с табл. 8 докум. -01ПЗ принимаем расчетный код вертикальной нагрузки V для рам (исключая зону снегового мешка) - для многопролетного здания с пролетами 24 м, оборудованного двумя кранами на одном пути с грузоподъемностью Q =3.2 т (как для Q =5 т).

СБОР НАГРУЗОК В ЗОНЕ СНЕГОВОГО МЕШКА

Рис.1

Определение нагрузок в зоне снегового мешка производим в соответствии со СНиП 2.01.07-85* (см. рис. 1.)

Нормативное значение веса снегового покрова S 0 =1 кПа (100 кгс/м2). Для пологих покрытий принимаем доли переносимого снега m 1= m 2=0.5.

В результате вычислений принимаем длину зону повышенных снегоотложений b =9.5 м и следующие коэффициенты перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие (см. рис. 2):

μ=3.8

μ1=0.5

μ2=1.72 (см. рис. 2)

Рис.2

При загружении рам единичной нагрузкой получим реакцию R 1=9.32.

При загружении снеговой нагрузкой одного погонного метра рамы с S 0 =100 кгс/м2 нагрузка составит:

нормативная нагрузка 9.32•100•1=932 кгс/м;

расчетная нагрузка 9.32•100•1•1.6=1491 кгс/м.

Базовый код вертикальной нагрузки в табл. 3 докум. -01ПЗ определен для шага рам 6 м и приводится в кгс/м2, поэтому переведем полученную расчетную нагрузку от снега в кгс/м2:

1491/6 =248 кгс/м2.

Полная нагрузка на раму по оси 1 составит:

постоянная расчетная -70 кгс/м2

снеговая расчетная -248 кгс/м2

Итого: 318 кгс/м2

Следовательно, для рам в зоне снегового мешка в соответствии с табл.3 принимаем базовый код вертикальной нагрузки - IV .

Произвести переход с базового кода на расчетный код вертикальный нагрузки для рам в зоне снегового мешка в соответствии с табл. 8 докум. -01ПЗ невозможно. Поэтому изменяем шаг рам - ставим дополнительную раму в осях 1-2, см. рис. 3.

Необходимо произвести сбор снеговой нагрузки при изменении шага рам в зоне снегового мешка.

Рис.3

В результате вычислений получаем для дополнительной рамы в осях 1-2 значение коэффициента μ12=2.76. При загружении единичной нагрузкой слева реакция составляет R 12=4.46 и при загружении единичной нагрузкой справа R 12=3.62.

Рис.4

Так как прогон покрытия имеет длину 6 м, то при определении нагрузки на дополнительную раму необходимо учесть коэффициенты реакций опор как для двухпролетной балки с равными пролетами, см. рис.4:

1.25•( R 12 слева + R 12 справа)=1.25•(4.46+3.62)=10.35

При загружении снеговой нагрузкой одного погонного метра дополнительной рамы с S 0 =100 кгс/м2 нагрузка составит:

нормативная нагрузка 10.35•100•1=1035 кгс/м;

расчетная нагрузка 10.35•100•1•1.6=1656 кгс/м.

Базовый код вертикальной нагрузки в табл. 3 докум. -01ПЗ определен для шага рам 6 м и приводится в кгс/м2, поэтому переведем полученную расчетную нагрузку от снега в кгс/м2 и учтем уменьшение шага рам в 2 раза:

1656/(6•2)=138 кгс/м2.

Полная нагрузка на дополнительную раму (между осями 1 и 2) составит:

постоянная расчетная -70 кгс/м2

снеговая расчетная –138 кгс/м2

Итого: 218 кгс/м2

Следовательно для рам, поставленных в зоне снегового мешка с шагом 3 м, принимаем базовый код вертикальной нагрузки III в соответствии с табл. 3 докум. -01ПЗ.

Для рам в зоне снегового мешка (по оси 1 и на расстоянии 3 м от оси 1) принимаем расчетный код вертикальной нагрузки V в соответствии с табл. 8 докум. -01ПЗ.

Базовые и расчетные коды вертикальных нагрузок для разных конструкций сведены в табл. 2.

Таблица 2

Вид конструкции

Код вертикальной нагрузки

Код горизонтальной нагрузки

базовый

расчетный

1. Несущие рамы:

- рядовые рамы

III

V

I

- рамы в осях 1-2

III

V

I

2. Прогоны покрытия

- рядовые

III

III

- в зоне снегового мешка (см. схема, лист 6)

III

VI

3. Стойки фахверка

III

III

I

4. Балки фахверка

III

III

ВЫБОР ОСНОВНЫХ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

НЕСУЩИЕ РАМЫ

1. Рама трехпролетная с пролетами 24 м - 3×24.

Высота до низа несущих конструкций по заданию 9.0 м, принимаем близкую к этой величине унифицированную высоту 9.6 м.

2. Расчетный код вертикальной нагрузки - V .

3. Сталь несущих конструкций С255 (по табл. 7 докум. -01ПЗ).

4. Определение модификации рамы.

Модификация рамы (1 или 2) зависит от шага прогонов покрытия.

Определим шаг прогонов покрытия в зависимости от несущей способности ограждающих конструкций.

Таблица 3

ТАБЛИЦА СБОРА НАГРУЗОК НА ПРОГОНЫ ПОКРЫТИЯ

Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка, кгс/м2

Коэффициент надежности по нагрузке, γf

Расчетная нагрузка, кгс/м2

ПОСТОЯННЫЕ НАГРУЗКИ

1. Ограждающие конструкции покрытия

23.5

25.2

2. Прогоны покрытия

10

1.05

10.5

Итого:

33.5

35.7

СНЕГОВЫЕ НАГРУЗКИ

3. Снеговая нагрузка для прогонов покрытия в осях 3-21

100

1.6

160.0

4. Снеговая нагрузка для прогонов покрытия в осях 2-3 (в зоне снегового мешка) с коэффициентом μ2=1.72:

172

1.6

275.0

5. Снеговая нагрузка для прогонов покрытия в осях 1-2 (в зоне снегового мешка) с коэффициентом μ12=2.76:

276

1.6

442.0

Всего для прогонов в осях 3-21:

133.5

195.7

Всего для прогонов в осях 2-3:

205.5

311.0

Всего для прогонов в осях 1 -2:

310.0

478.0

5. В соответствии с табл. 1 докум. -059 принимаем для прогонов покрытия в осях 3-21 код вертикальной нагрузки III (с расчетной кодовой нагрузкой 215 кгс/м2 при фактической расчетной нагрузке 195.7 кгс/м2).

6. В соответствии с табл. 2 докум. -059 принимаем в осях 3-21 марку прогона ППР-3.0- III . Сечение прогона [20 (по таблице докум. -061). Шаг прогонов 3 м в осях 3-21.

7. В соответствии с табл. 1 докум. -059 принимаем для прогонов покрытия в осях 2-3 код вертикальной нагрузки V (с расчетной кодовой нагрузкой 365 кгс/м2 при фактической расчетной нагрузке 311 кгс/м2). В соответствии с табл. 2 докум.-059 должны принять в осях 2-3 марку прогона ППР-3.0- V , этой марке соответствует прогон сечением [24 по таблице докум. -061. Но для сохранения высоты сечения прогонов покрытия по всей кровле ( h =200) примем для осей 2-3 марку прогона ППР-1.5- VI с соответствующим сечением [20 (по таблице докум. -061). Шаг прогонов 1.5 м в осях 2-3.

8. В зоне снегового мешка в осях 1-2 рамы стоят с шагом 3 м, следовательно прогон покрытия длиной 6 м работает по 2-х пролетной схеме. Такая схема прогонов покрытия не предусмотрена в настоящей серии. В целях унификации принимаем для осей 1-2 прогоны покрытия марки ППР-1.5- VI с соответствующим сечением [20. Шаг прогонов принимаем 1.5 м в осях 1-2.

9. Принимаем модификацию рамы в соответствии с пунктом 5.2. докум. -01ПЗ:

- для осей с 4 по 21 - модификация 1;

- для осей 1, 2, 3 - модификация 2.

10. Таким образом, рядовая рама имеет марку 1 РТМ 3×240.96 - V -1.

В зоне снегового мешка рамы имеют марку 2 РТМ 3×240.96 - V -1.

СХЕМА НЕСУЩИХ РАМ

СХЕМА ПРОГОНОВ ПОКРЫТИЯ


Прогоны покрытия

марка

сечение

ППР-3.0- III

[20

ППР-1.5- III

[20

В соответствии с докум. -059 принята разрезная схема прогонов покрытия без тяжей, так как принятые ограждающие конструкции покрытия (послойная сборка) создают жесткий диск покрытия. Прогоны покрытия в коньке скрепить специальными элементами, установленными с шагом 1 м.

РАЗБИВКА РАМЫ НА ОТПРАВОЧНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

1. Марки отправочным элементам назначают в соответствии с докум. -065...- 071.

В марке отправочного элемента ригеля над чертой дана марка для рядовых рам, под чертой - марка для рам в зоне снегового мешка.

2. Для определения типа средней стойки К2 (одноветвевая или двухветвевая) и подбора сечения необходимо определить суммарное вертикальное усилие на среднюю стойку в связевом блоке в соответствии с докум. -045.

Таблица 4

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ВЕРТИКАЛЬНОГО УСИЛИЯ

НА СРЕДНИЕ СТОЙКИ РАМ В СВЯЗЕВОМ БЛОКЕ

Усилие на среднюю стойку

N код - усилие в стойке от вертикальных нагрузок,

определяемое по докум. -022,

N2 код=0.9•N2 табл

для рамы с пролетом 3×24 высотой 9.6 м,

N 2 табл=37.1 тс

базовый код вертикальной нагрузки III (для рядовых рам и рам в зоне снегового мешка).

N2 код=0.9•37.1=33.39 тс

N кран - усилие в стойке от действия крана, определяемое по докум. -023,

Σ N кран =( N кран лев + N кран прав )•ψ

Σ N кран =( N кран лев + N кран прав )•ψ,

N кран =4.86 тс

где ψ=0.7 - при двух кранах в каждом пролете

Σ N кран =1.8•(4.86+4.86)•0.7

Коэффициент k =1.8 для рядовых рам при наличии двух кранов на одном пути.

Σ N кран =12.25 тс

Nw - дополнительное вертикальное усилие на стойку в связевом блоке от ветра, определяемое по документам -042...-045 (для рядовых рам и для рамы по оси 2).

Nw =2.045 тс

(см. лист 10 докум. -02ПЗ)

Суммарное вертикальное усилие на среднюю стойку в связевом блоке (для рядовых рам и для рамы по оси 2):

Σ N ст = N код + N кран + Nw

Σ N ст =33.39+12.25+2.045=47.685 тс

3. Марка средней стойки рядовой рамы (в осях 3...21) - 2К2.1 50.55-1-1. Марка средней стойки рамы в зоне снегового мешка (в осях 1...3) - 2К2.1 50.55-1-1.

4.Сечение средней стойки К2 принимаем по сортаменту двухветвевых средних стоек в соответствии с докум. -094 при суммарном вертикальном усилии в стойке Σ N =47.685 тс для высоты стойки Нст=12 м, при высоте сечения поясов ригеля h =180.

Сечение ветвей средней стойки: гн. □180×5, сечение решетки гн. □140×4.

СВЯЗЕВЫЕ БЛОКИ

1. В соответствии с докум. -028 и -029 здание длиной 120 м необходимо разбить на 2 температурных блока длиной 60 м каждый. Длина блоков должна быть согласована с заказчиком и соответствовать технологии производства.

2. Расстановка горизонтальных и вертикальных связей, распорок по покрытию и стойкам рам выполнена в соответствии с докум. -030...-032, 038, 039.

3. Определение усилий в элементах связевого блока и выбор сечений элементов связевого блока выполнен в соответствии с докум. -042...-045.

Схема горизонтальных связей и распорок по покрытию


Схема горизонтальных связей и распорок в связевом блоке

Схема горизонтальных связей и распорок в рядовом блоке

Схема вертикальных связей и распорок по крайним стойкам рам

1 Отметка установки распорки определяется местоположением 2-го узла сверху по внутренней ветви стойки, точную отметку уточнить при разработке КМД.

Схема вертикальных связей и распорок по средним стойкам рам

Определение усилий и выбор сечений элементов связевого блока см. лист 10.

Таблица 5

СВОДНАЯ ТАБЛИЦА СЕЧЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ СВЯЗЕВОГО БЛОКА

Элементы связевого блока

по средним стойкам

по крайним стойкам

по покрытию

Марка

сечение

марка

сечение

марка

сечение

СВ1

Ø20

СВ2

Ø20

СГ1

Ø20

РС1

□100×4

РС2

□100×4

РСЗ

□100×4

РРС1

пояса □ l 00×4

раскосы □80×4

РРС2

пояса □100×4

раскосы □80×4

РРСЗ

пояса □100×4

раскосы □80×4

ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ В ЭЛЕМЕНТАХ СВЯЗЕВОГО БЛОКА

Усилия в элементах связевого блока определяются в соответствии с документами -042...-045.

Таблица 6

Для средней стойки

Для крайней стойки

Суммарная ветровая нагрузка

Q Σ w =СеΣ· w 0· Kzcp · γf ·Агр

Грузовая площадь

Агр= 0.5•15.26•24=183 м2

Грузовая площадь

Агр= 0.5•(9.6+2+0.1•24/2)•(24/2) =76.8 м2

w 0 =30 Ce Σ=1.4 Kzcp =0.65 γf =1.4

Q Σ w =1.4·30·0.65·1.4·183=6.99 тс

Q Σ w =1.4·30·0.65·1.4·76.8=2.935тс

Нагрузка в гибкой связи:

N св =0.525• Qyc /( cosα •γс)

Qyc=l.l•Q Σ w/n

γ c =0.9

n =2 - количество связевых блоков по длине температурного блока

Вертикальные связи   по средним стойкам

Вертикальные связи по крайним стойкам

Qyc =1.1•6.99/2=3.84 тс

Qyc =1.1•2.935/2=1.61 тс

cosα =6/7.2=0.832

cosα =6/8.34= 0.719

N св =0.525•3.84/(0.832•0.9)=2.69 тс

N св =0.525•1.61/(0.719•0.9)=1.31 тс

Усилие предварительного натяжения:

S пн =0.95• N пред

где N пред - предельная несущая способность гибкой связи по табл. 2 докум. -044.

По табл. 2 докум. -044 принимаем сечение гибкой связи

Ø20 класса прочности 4.8.,

сталь С255.

N пред =3.53 тс

S пн =0.95•3.53=3.35 тс

По табл. 2 докум. -044 принимаем сечение гибкой связи

Ø20 класса прочности 4.8.,

сталь С255.

N пред =3.53 тс

S пн =0.95•3.53=3.35 тс

Суммарное вертикальное усилие на стойки в связевом блоке:

Σ N ст = N код + N кран + Nw

N код - см. докум. -022 и лист 7.

N кран - см. докум. -023 и лист 7.

ΣNw - см. докум. -045

Σ Nw =1.1• S пн • sin α

N код =33.39 тс

N кран =12.25 тс

sin α=4/7.2=0.555

Σ Nw=1.1•3.35•0.555=2.045 тс

Σ N ст =33.39+12.25+2.045=47.685 тс

N код =22.14 тс

N кран =8.75 тс

sin α=5.8/8.34=0.695

Σ Nw=1.1•3.35•0.695=2.56 тс

Σ N ст =22.14+8.75+2.56=33.45 тс

Усилие в одноветвевой распорке PC

N расп =2.2• S пн • cosα + Qfic Σ

где Qfic Σ - суммарная условная сила;

Qfic Σ= Qfic •√ nc , но не менее 2 Qfic

Qfic =0.02•Σ N ст

nc =4 - количество стоек, примыкающих к связевому блоку

Qfic =0.02•47.685=0.954 тс

Qfic Σ =0.954•√4=1.91 тс

N расп =2.2•3.35•0.832+1.91=8.04 тс

По табл. 1 докум. -044 принимаем сечение распорки PC : □100×4

Qfic =0.02•33.45=0.669 тс

Qfic Σ =0.669•√4=1.34 тс

N расп =2.2•3.35•0.719+1.34=6.64 тс

По табл. 1 докум. -044 принимаем сечение распорки PC : □100×4

Усилие в поясе двухветвевой распорке РРС

N расп =0.5(2.2• S пн • cosα + Qfic Σ )

N расп =0.5•(2.2•3.35•0.832+1.91)=4.02 тс

По таблице докум. -043 принимаем сечение распорки РРС:

пояса - □100×4

раскосы - □80×4

N расп =0.5•(2.2•3.35•0.719+1.34)=3.32 тс

По таблице докум. -043 принимаем сечение распорки РРС:

пояса - □100×4

раскосы - □80×4

ТОРЦЕВОЙ ФАХВЕРК

Схема стоек и балок фахверка, распорок, вертикальных связей и балок БШ

1. В соответствии с заданием принята схема с несущим фахверком по оси 21.

2. Проектирование конструкций несущего фахверка выполнено в соответствии с докум. -046...-048.

3. Крановые пути в торце опираются на балки БШ между стойками фахверка.

4. Связевый блок расположен в середине торца здания. При установке ворот в соседнем шаге происходит разрыв линии распорок по стойкам фахверка, поэтому устанавливается дополнительный связевый блок с другой стороны разрыва.

Таблица 7

ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ И ПОДБОР СЕЧЕНИЙ В ЭЛЕМЕНТАХ ТОРЦЕВОГО ФАХВЕРКА

Марка

Маркировка по настоящей серии

Тип элемента

Сечение элемента

Ссылочный документ

СФ1

СФ1.160-1- III

стойка несущего фахверка без крана

гн. □160 × 240×8

ветровой район II , код вертикальной нагрузки III , при Нсф=14.7 м

докум. -050

СФ2

СФ2.160-1- III

стойка несущего фахверка с краном

гн. □160×240×10

ветровой район II , код вертикальной нагрузки III , при Нсф=14.7 м

докум. -051

БФ1

БФ1.60- III

рядовая балка фахверка

гн. □140×180×5

код вертикальной нагрузки III

докум. -053

5. Сечения элементов связевого блока по фахверку принимаем аналогично сечениям элементов связевого блока по крайним стойкам несущим рам.

Таблица 8

ТАБЛИЦА СЕЧЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ СВЯЗЕВОГО БЛОКА ФАХВЕРКА

Элементы связевого блока

марка

сечение

СВ3

Ø20

РС4

□ 100×4

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА ФУНДАМЕНТЫ.

На схеме показаны направления усилий с положительными знаками.

1. Сбор нагрузок на фундаменты стоек несущих рам выполнен в соответствии с докум. -020...-024 и представлен в табл. 10. Сводный сбор нагрузок на фундаменты стоек несущих рам представлен в табл. 9.

2. Сбор нагрузок на фундаменты стоек несущего фахверка выполнен в соответствии с докум. -025 и представлен в табл. 11.

Таблица 9

СВОДНАЯ ТАБЛИЦА НАГРУЗОК НА ФУНДАМЕНТЫ СТОЕК НЕСУЩИХ РАМ, тс

Усилие

Рядовой блок

Связевый блок

Температ. шов

Снегов. мешок

Ф1

Ф2

ФЗ

Ф4

Ф5

Ф6

Ф7

Ф8

Суммарное вертикальное усилие ΣN

–31.31

–45.64

–32.87

–48.18

–16.96

–24.74

–15.65

–22.83

Суммарное горизонтальное усилие ΣQx

±9.88

±9.88

±5.34

±4.93

Суммарное горизонтальное усилие ΣQy

±3.55

±4.33

Таблица 10

ТАБЛИЦА СБОРА НАГРУЗОК НА ФУНДАМЕНТЫ НЕСУЩИХ РАМ, тс

Усилие

Рядовой блок

Связевый блок

Температ. шов

Снегов. мешок

Ф1

Ф2

Ф3

Ф4

Ф5

Ф6

Ф7

Ф8

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ВЕРТИКАЛЬНОГО УСИЛИЯ Σ N , тс

N код - усилие от вертикальных нагрузок:

для крайних стоек N1код=1.07•N1табл

–22.14

–22.14

–11.99

–11.07

для средних стоек N2код=0.9•N2табл

–33.39

–33.9

–18.10

–16.70

N1табл=20.7 тс, N2табл=37.1 тс

N кран - усилие от подвесного крана

Икран=4.86 тс, к=1.8 - для рядовых рам

Для крайних стоек: Σ N кран = k • N кран лев

–8.75

–8.75

–4.74

–4.37

Для средних стоек:

Σ N кран = k •( N кран лев + N кран прав )•0.7

–12.25

–12.25

–6.64

–6.13

Nw - вертикальное усилие в стойке от ветра поперек здания Nw = M Σ w / L зд

–0.42

–0.42

–0.23

–0.21

M Σ w =0.575• Q Σ w •Нзд

Q Σ w =СеΣ· w 0· Kzcp · γf · A гр

w 0 =30кгс/м2, СеΣ=1.4, Kzcp =0.65, γf =1.4

A гр=90.66 м2 (крайняя стойка)

Nw - вертикальное усилие в стойке связевого блока от ветра вдоль здания.

Nw = Qy • h /В

–1.56

–2.54

h =5.8 (крайняя ст-ка), h = 4.0 (средняя ст-ка)

Qy=l.l·Q Σ w/n, n=2

Q Σ w = Ce Σ ·w0·Kzcp· γ f·Arp

w0=30 кгс / м 2 , Ce Σ =1.4, Kzcp=0.65, γf=1.4

Агр=76.8 м2 (кр. ст-ка), Агр=181.32 м2 (ср. ст-ка)

Суммарное вертикальное усилие Σ N , тс

–31.31

–45.64

–32.87

–48.18

–16.96

–24.74

–15.65

–22.83

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ГОРИЗОНТАЛЬНОГО УСИЛИЯ Σ Qx , тс

Qx - усилие от вертикальных нагрузок: для крайних стоек Qx =1.05• Qx табл

Qx табл =3.8 тс

±3.99

±3.99

±2.16

±1.99

Qx кран - усилие от действия подвесного крана, k =1.8 Qx кран =2.64 тс

Для крайних стоек: Σ Q кран =0.85• k • Qx кран

±4.04

±4.04

±2.18

±2.02

Qxw – усилие от ветра поперек здания.

Qlxwmax =0.535· QΣw

±1.85

±1.85

±1.00

±0.92

QΣw = Ce Σ· w 0· Kzcp · γf · A гр

w 0 =30 кгс/м2, CeΣ =1.4, Kzcp =0.65, γf =1.4

A гр=90.66 м2 (крайняя стойка)

Суммарное горизонтальное усилие Σ Qx , тс

±9.88

±9.88

±5.34

±4.93

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ГОРИЗОНТАЛЬНОГО УСИЛИЯ Σ Qy , тс

Qy кран - усилие от подвесного крана,

k =1.8 Qy кран =±0.5 тс

Для крайних стоек : Σ Qy кран = k • Qy кран

±0.90

Для средних стоек: Σ Qy кран =0.7• k •( Qy кран лев + Qy кран прав )

±1.26

Qyw - усилие от ветра вдоль здания в связевом блоке:

Qyw =1.1• S пн • cosα

S пн =0.95• N пред , N пред =3.53 тс

cosα =0.719 ( крайняя стойка)

±2.65

cosα =0.832 ( средняя стойка)

±3.07

Суммарное горизонтальное усилие Σ Qy , тс

±3.55

±4.33

Схема фундаментов стоек несущего фахверка (по оси 21)

Суммарная ветровая нагрузка на стойки фахверка определяется в соответствии с докум. -025:

- ветер поперек здания

Qx Σ w =0.25· Ce Σ· w 0 · Kzcp · γf ·Нзд·В

w 0 =30 кгс/м2, Ce Σ=1.4, Kzcp =0.65, γf =1.4, принимаем Нзд=14.7+0.15+0.410=15.26 м

Qx Σ w =0.25·1.4·30·0.65·1.4·15.26·6=0.875 тс

- ветер вдоль здания

Qy Σ w = Ce Σ· w 0 · Kzcp · γf ·Нзд· l

Qy Σ w =1.4·30·0.65·1.4·15.26·6=3.500 тс

Таблица 11

ТАБЛИЦА СБОРА НАГРУЗОК НА ФУНДАМЕНТЫ СТОЕК НЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА

Усилие

Ф10

Ф11

Ф12

Ф13

Ф14

Ф15

Ф16

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ВЕРТИКАЛЬНОГО УСИЛИЯ Σ N , тс

N код - вертикальная нагрузка от покрытия

N код =0.5• q код •В• l ; q код =240 кгс/м2

–4.32

–4.32

–4.32

–4.32

–4.32

–4.32

–4.32

N ст - вертикальная нагрузка от стены и цоколя

N ст = q стен • h стен l + q цок • h цок l

q стен =50 кгс/м2, q цок =750 кгс/м2, h цок =0.6 м

–6.20

–6.74

–6.92

–7.10

–7.28

–7.10

–6.20

N кр - вертикальная нагрузка от действия крана

N кр =Σ N кран •( l – а)/ l ; а=4.5 м

N кран =4.86 тс, k =1.2 - для торцевых рам

Для стойки по оси Б:

Σ N кран = k •( N кран лев + N кран прав )•0.7

Для остальных крановых стоек: Σ N кран = k • N кран лев

–1.46

–2.04

–1.46

–1.46

Nw - вертикальная нагрузка от ветра поперек здания (вдоль оси X в связевом блоке)

Nw = Qx Σ w •Нзд/ l

–2.23

–2.23

Суммарное вертикальное усилие Σ N

–11.98

-11.06

-13.28

-15.11

-13.83

-12.88

-10.52

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ГОРИЗОНТАЛЬНОГО УСИЛИЯ Σ Qx , тс

Qx - горизонтальная нагрузка от ветра вдоль оси X :

для стойки в связевом блоке

Qx =1.1• S пн • cosα

S пн =3.35 т, cosα =6/7.75=0.775

±2.86

±2.86

для крайней стойки Qx = Qx Σ w

±0.88

±0.88

Суммарное горизонтальное усилие Σ Qx

±0.88

±2.86

±2.86

±0.88

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ГОРИЗОНТАЛЬНОГО УСИЛИЯ Σ Qy , тс

Qy -горизонтальная нагрузка от ветра вдоль оси Y : Qy =0.5• Qy Σ w

±1.75

±1.75

±1.75

±1.75

±1.75

±1.75

±1.75

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОМЕНТА Мх, тм

Мх - опрокидывающий момент, возникающий от действия ветра вдоль оси Y :

Мх=0.125• Qy Σ•Нзд

±6.67

±6.67

±6.67

±6.67

±6.67

±6.67

+6.67

СТЕНОВЫЕ ПРОГОНЫ

Определение усилий и подбор сечений стеновых прогонов см. следующий лист.

Схема стеновых прогонов в осях 1-21, 21-1

Фасад А-Г

Схема стеновых прогонов в осях А-Г

1. Расстановка стеновых прогонов производится в соответствии с заданными фасадами. Максимальный шаг прогонов по высоте принимается в соответствии с проектом по шифру 172 КМ5.

2. Сечения стеновых прогонов принимаются в зависимости от расчетного ветрового давления и расчетной вертикальной нагрузки в соответствии с докум. -062...-064.

Таблица 12

ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ И ПОДБОР СЕЧЕНИЙ СТЕНОВЫХ ПРОГОНОВ

Марка

Местоположение

Расчетное ветровое давление

Р,

кгс/м

Расчетная вертикальная нагрузка

Q ,

кгс/м

Сечение элемента

P = w 0 • k • c • γf • hw

w =30 кгс/м2, с=1.4

k =0.55, γf =1.4

Q = q св• h с

Ql ст=50 кгс/м2 - вес стены,

см. докум. -062

q 2 ст=5 кгс/м2- вес стенового прогона.

ПС2

Фасад 1-21

(21-1)

отм.+7.500

hw =3.5/2+3.5/2=3.5 м -

для рядового прогона

113

hc =3.5/2+3.5/2=3.5 м - для рядового прогона Q =5•3.5=18 кгс/м

18

гн.[160×80×5

ПС1

отм.+4.000

hw=l.8/2+3.5/2=2.65 м -

для надоконного прогона

85.7

hc =11.0-4.0=7.0 м - для надоконного прогона

Q =50•7.0=350 кгс/м

350

гн.□160×5

ПС2

Фасад А-Г отм.+4.200

hw =3.6/2+3.6/2=3.60 м -

для рядового прогона

116

h с=3.6/2+3.6/2=3.60 м - для рядового прогона

Q =5•3.6=18 кгс/м

18

гн.[160×80×5

ПС1

отм.+7.800

hw =3.6/2+3.2/2=3.40 м -

для стыкового прогона

110

h с =14.7–7.8=6.90 м - для стыкового прогона

Q =50•6.9=345 кгс/м

345

гн.□160×5

ПС2

отм.+11.000

hw =3.7/2+3.2/2=3.45 м -

для рядового прогона

112

h с=3.7/2+3.2/2=3.45 м - для рядового прогона

Q =5•3.45=18 кгс/м

18

гн.[160×80×5

ПСЗ

отм.+4.200

hw =4.2/2+3.6/2=3.9 м -

для надворотного прогона

126

h с=7.8–4.2=3.6 м - для надворотного прогона

Q =50•3.6=180 кгс/м

180

гн.□160×5

(унификация)

ПЦ1

отм.+0.600

В соответствии с проектом по шифру 172 КМ5.

гн.[160×80×4

ПУТИ ПОДВЕСНОГО ТРАНСПОРТА

1. Схемы путей подвесного транспорта выполнены в соответствии с докум. -055 ...-058.

2. Сечения элементов для крепления путей подвесного транспорта см. лист 18.

Таблица 13

Грузоподъемность крана

Марки элементов для крепления путей подвесного транспорта

Балки

подвесных путей

БП1

БП2

П1

П2

Сечение

Сталь

Сечение

Сталь

Сечение

Сталь

Сечение

Сталь

Сечение

Сталь

Q =3.2 т

[30

С255

гн. □140×4

С255

гн. □100×4

С255

гн. □100×4

С255

I 36 M

С345

Таблица 14

ДАННЫЕ ДЛЯ УЗЛОВ КРЕПЛЕНИЯ ПОДВЕСНЫХ ПУТЕЙ

Грузо-подъемность крана

Толщина пластины

t пл , мм

Болт диаметр d 1, мм

ГОСТ 15589-70

Болт диаметр d 2, мм

ГОСТ 15589-70

Шпилька диаметр d 3, мм

Класс

прочности

Q =3.2 т

22

20

24

20

5.8

1. Узлы крепления элементов путей подвесного транспорта выполнить в соответствии с документами -151...-158.

2. Допускается применять болты по ГОСТ 15591-70 *, ГОСТ 7796-70* и назначать по табл. 57 СНиП II-23-81* применительно к конструкциям, не рассчитываемым на выносливость.

3. Гайки применять по ГОСТ 5915-70.

1.420.3-36.03.0-1-001
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТО180.*, 1РТО210.*

Пролет 18 м

Таблица 1

КОД РАМЫ

Осевая привязка,

А, мм

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

Н

Нр

Нс

С

d

L кр

Lk, max

1РТО180.48-*

0

18.0

4.8

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.2

250

12.0

1.5

1РТО180.60-*

0

18.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.2

250

12.0

1.5

1РТО180.72-*

0

18.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.2

250

12.0

1.5

1РТО180.84-*

0

18.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.2

250

12.0

1.5

Пролет 21 м

Таблица 2

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

Н

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

1РТО210.60-*

21.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТО210.72-*

21.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТО210.84-*

21.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТО210.96-*

21.0

9.6

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1. Трубчатые рамы с указанными габаритами могут применяться в зданиях без кранов или с подвесными кранами. При наличии кранов следует руководствоваться данными по привязке стоек рам и параметрами кранов, указанными в таблицах 1,2.

2. Lk max уточнить в соответствии с табл. 1, документ 056.

3. Принцип маркировки рам см. документ 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-002
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТО240.*, 1РТО300.*

Пролет 24 м

Таблица 1

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

Н

Нр

Нс

С

d

L кр

Lk, max

1РТО240.60-*

24.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15

1.5

1РТО240.72-*

24.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15

1.5

1РТО240.84-*

24.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15

1.5

1РТО240.96-*

24.0

9.6

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15

1.5

Примечания см. документ –001.


Пролет 30 м

Таблица 2

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

H

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

1РТО300.60-*

30.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15

1.5

1РТО300.72-*

30.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15

1.5

1РТО300.84-*

30.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15

1.5

1РТО300.96-*

30.0

9.6

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15

1.5

1.420.3-36.03.0-1-003
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТО180.*, 2РТО210.*

Пролет 18 м

Таблица 1

КОД РАМЫ

Осевая привязка, А, мм

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

Н

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

2РТО180.48-*

0

18.0

4.8

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.2

250

12.0

1.5

2РТО180.60-*

0

18.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.2

250

12.0

1.5

2РТО180.72-*

0

18.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.2

250

12.0

1.5

2РТО180.84-*

0

18.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.2

250

12.0

1.5

Пролет 21 м

Таблица 2

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

Н

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

2РТО210.60-*

21.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТО210.72-*

21.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТО210.84-*

21.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТО210.96-*

21.0

9.6

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

Примечания см. документ –001.

1.420.3-36.03.0-1-004
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТО240.*, 2РТО300.*

Пролет 24 м

Таблица 1

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

Н

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

2РТО240.60-*

24.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15

1.5

2РТО240.72-*

24.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15

1.5

2РТО240.84-*

24.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15

1.5

2РТО240.96-*

24.0

9.6

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15

1.5

Пролет 30 м

Таблица 2

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

Н

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

2РТО300.60-*

30.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15

1.5

2РТО300.72-*

30.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15

1.5

2РТО300.84-*

30.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15

1.5

2РТО300.96-*

30.0

9.6

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15

1.5

Примечания см. документ –001.

1.420.3-36.03.0-1-005
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 3РТО150.*

Пролет 15 м

КОД РАМЫ

Осевая привязка, А, мм

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

Н

Нр

Н c

с

d

L кр

Lk, max

3РТ0150.48-*

0

15.0

4.8

1.0

1.0

0.25

1.5

≤9.0

1.5

250

12.0

0.6

3РТО150.60-*

0

15.0

6.0

1.0

1.0

0.25

1.5

≤9.0

1.5

250

12.0

0.6

3РТО150.72-*

0

15.0

7.2

1.0

1.0

0.25

1.5

≤9.0

1.5

250

12.0

0.6

1. Трубчатые рамы с указанными габаритами могут применяться в зданиях без кранов или с подвесными кранами. При наличии кранов следует руководствоваться данными по осевой привязке стоек рам и параметрами кранов, указанными в таблице.

2. Lk max уточнить в соответствии с таблицей 1 документ -056.

3. Принцип маркировки рам см. документ -01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-006
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТМ2 ×180.*, 1РТМ3 ×180.*

Пролет 2×18 м

Таблица 1

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

1РТМ2×180.48-*

36.0

18.0

4.8

1.5

1.5

0.25

3.0

≤12.0

1.5

1РТМ2×180.60-*

36.0

18.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.5

1РТМ2×180.72-*

36.0

18.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.5

1РТМ2×180.84-*

36.0

18.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.5

Пролет 3×18 м

Таблица 2

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L кр , max

Lk, max

1 РТМ 3×180.48-*

54.0

18.0

4.8

1.5

1.5

0.25

3.0

≤12.0

1.5

1 РТМ 3×180.60-*

54.0

18.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.5

1 РТМ 3×180.72-*

54.0

18.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.5

1 РТМ 3×180.84-*

54.0

18.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.5

1. Трубчатые рамы с указанными габаритами могут применяться в зданиях без кранов или с подвесными кранами.

2. Принципы маркировки рам см. документ -01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-007
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТМ4×180.*, 1РТМ5×180.*

Пролет 4×18 м

Таблица 1

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Hp

Н c

С

d

L кр , max

Lk, max

1 РТМ 4×180.48-*

72.0

18.0

4.8

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.5

1 РТМ 4×180.60-*

72.0

18.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.5

1 РТМ 4×180.72-*

72.0

18.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.5

1 РТМ 4×180.84-*

72.0

18.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.5

Пролет 5×18 м


Таблица 2

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L кр , max

Lk, max

1 РТМ 5×180.48-*

90.0

18.0

4.8

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.5

1 РТМ 5×180.60-*

90.0

18.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.5

1 РТМ 5×180.72-*

90.0

18.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.5

1 РТМ 5×180.84-*

90.0

18.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤12.0

1.5

Примечания см. документ –006.

1.420.3-36.03.0-1-008
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТМ2×210.*, 1РТМ3×210.*

Пролет 2×21 м

Таблица 1

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

1РТМ2×210.60-*

42.0

21.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤ l 5.0

1.5

1РТМ2×210.72-*

42.0

21.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ2×210.84-*

42.0

21.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ2×210.96-*

42.0

21.0

9.6

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

Пролет 3×21 м

Таблица 2

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L1

H

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

1РТМ3×210.60-*

63.0

21.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ3×210.72-*

63.0

21.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ3×210.84-*

63.0

21.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ3×210.96-*

63.0

21.0

9.6

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

Трубчатые рамы с указанными габаритами могут применяться в зданиях без кранов или с подвесными кранами.

1.420.3-36.03.0-1-009
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТМ4×210.*

Пролет 4×21 м

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

1РТМ4×210.60-*

84.0

21.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ4×210.72-*

84.0

21.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ4×210.84-*

84.0

21.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ4×210.96-*

84.0

21.0

9.6

1.5

1.5

0.3

3.0

≤ l 5.0

1.5

Примечания см. документ –006.

1.420.3-36.03.0-1-010
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТМ2×240.*, 1РТМ3×240.*

Пролет 2×24 м

Таблица 1

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

1РТМ2×240.60-*

48.0

24.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ2×240.72-*

48.0

24.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ2×240.84-*

48.0

24.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ2×240.96-*

48.0

24.0

9.6

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

Пролет 3×24 м

Таблица 2

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

Lkp, max

Lk, max

1 РТМ 3×240.60-*

72.0

24.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1 РТМ 3×240.72-*

72.0

24.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1 РТМ 3×240.84-*

72.0

24.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1 РТМ 3×240.96-*

72.0

24.0

9.6

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

Примечания см. документ –006.

1.420.3-36.03.0-1-011
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТМ4×240.*

Пролет 4×24 м

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L кр , max

Lk, max

1 РТМ 4×240.60-*

96.0

24.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1 РТМ 4×240.72-*

96.0

24.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1 РТМ 4×240.84-*

96.0

24.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1 РТМ 4×240.96-*

96.0

24.0

9.6

1.5

1.5

0.3

3.0

≤ l 5.0

1.5

Примечания см. документ –006.

1.420.3-36.03.0-1-012
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 1РТМ2×300.*, 1РТМ3×300.*

Пролет 2×30 м

Таблица 1

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

1РТМ2×300.60-*

60.0

30.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ2×300.72-*

60.0

30.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ2×300.84-*

60.0

30.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ2×300.96-*

60.0

30.0

9.6

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

Пролет 3×30 м

Таблица 2

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L1

H

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

1РТМ3×300.60-*

90.0

30.0

6.0

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ3×300.72-*

90.0

30.0

7.2

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ3×300.84-*

90.0

30.0

8.4

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

1РТМ3×300.96-*

90.0

30.0

9.6

1.5

1.5

0.3

3.0

≤15.0

1.5

Трубчатые рамы с указанными габаритами могут применяться в зданиях без кранов или с подвесными кранами.

1.420.3-36.03.0-1-013
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТМ2×180.*, 2РТМ3×180.*

Пролет 2×18 м

Таблица 1

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

2РТМ2×180.48-*

36.0

18.0

4.8

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.5

2РТМ2×180.60-*

36.0

18.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.5

2РТМ2×180.72-*

36.0

18.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.5

2РТМ2×180.84-*

36.0

18.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.5

Пролет 3×18 м

Таблица 2

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Hp

Н c

С

d

L кр , max

Lk, max

2 РТМ 3×180.48-*

54.0

18.0

4.8

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.5

2 РТМ 3×180.60-*

54.0

18.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.5

2 РТМ 3×180.72-*

54.0

18.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.5

2 РТМ 3×180.84-*

54.0

18.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.5

Примечания см. документ –006.

1.420.3-36.03.0-1-014
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТМ4×180.*, 2РТМ5×180.*

Пролет 4×18 м

Таблица 1

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L кр , max

Lk, max

2 РТМ 4×180.48-*

72.0

18.0

4.8

1.5

1.5

0.3

1.5

≤l2.0

1.5

2 РТМ 4×180.60-*

72.0

18.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.5

2 РТМ 4×180.72-*

72.0

18.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.5

2РТМ4×180.84-*

72.0

18.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

≤ l 2.0

1.5

Пролет 5×18 м

Таблица 2

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L кр , max

Lk, max

2 РТМ 5×180.48-*

90.0

18.0

4.8

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.5

2 РТМ 5×180.60-*

90.0

18.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

≤l2.0

1.5

2 РТМ 5×180.72-*

90.0

18.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

≤ l 2.0

1.5

2РТМ5×180.84-*

90.0

18.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

≤12.0

1.5

Примечания см. документ –006.

1.420.3-36.03.0-1-015
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТМ2×210.*, 2РТМ3×210.*

Пролет 2×21 м.

Таблица 1

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

2РТМ2×210.60-*

42.0

21.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

<15.0

1.5

2РТМ2×210.72-*

42.0

21.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

<15.0

1.5

2РТМ2×210.72-*

42.0

21.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

<15.0

1.5

2РТМ2×210.84-*

42.0

21.0

9.6

1.5

1.5

0.3

1.5

<15.0

1.5

Пролет 3×21 м

Таблица 2

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Нс

С

d

L кр

Lk, max

2РТМ3×210.60-*

63.0

21.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТМ3×210.72-*

63.0

21.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТМ3×210.72-*

63.0

21.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТМ3×210.84-*

63.0

21.0

9.6

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

Примечания см. документ –006.

1.420.3-36.03.0-1-016
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТМ4×210.*

Пролет 4×21 м

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L к p

Lk, max

2РТМ4×210.60-*

84.0

21.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

≤ l 5.0

1.5

2РТМ4×210.72-*

84.0

21.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТМ4×210.84-*

84.0

21.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТМ4×210.96-*

84.0

21.0

9.6

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

Примечания см. документ –006.

1.420.3-36.03.0-1-017
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТМ2×240.*, 2РТМ3×240.*

Пролет 2×24 м

Таблица 1

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

2РТМ2×240.60-*

48.0

24.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТМ2×240.72-*

48.0

24.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТМ2×240.84-*

48.0

24.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТМ2×240.96-*

48.0

24.0

9.6

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

Пролет 3×24 м

Таблица 2

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L кр , max

Lk, max

2 РТМ 3×240.60-*

72.0

24.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2 РТМ 3×240.72-*

72.0

24.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2 РТМ 3×240.84-*

72.0

24.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2 РТМ 3×240.96-*

72.0

24.0

9.6

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

Примечания см. документ –006.

1.420.3-36.03.0-1-018
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТМ4×240.*

Пролет 4×24 м

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L 1

Н

Нр

Н c

С

d

L кр , max

Lk, max

2 РТМ 4×240.60-*

96.0

24.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

≤l5.0

1.5

2 РТМ 4×240.72-*

96.0

24.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

≤l5.0

1.5

2РТМ4×240.84-*

96.0

24.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТМ4×240.96-*

96.0

24.0

9.6

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

Примечания см. документ –006.

1.420.3-36.03.0-1-019
ГАБАРИТНЫЕ СХЕМЫ РАМ 2РТМ2×300.*, 2РТМ3×300.*

Пролет 2×30 м

Таблица 1

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L1

H

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

2РТМ2×300.60-*

60.0

30.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТМ2×300.72-*

60.0

30.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТМ2×300.84-*

60.0

30.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТМ2× 300 .96-*

60.0

30.0

9.6

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

Пролет 3×30 м

Таблица 2

КОД РАМЫ

Размеры рамы, м

Размеры крана, м

L

L1

H

Нр

Н c

С

d

L кр

Lk, max

2РТМ3×300.60-*

90.0

30.0

6.0

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТМ3×300.72-*

90.0

30.0

7.2

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТМ3×300.84-*

90.0

30.0

8.4

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

2РТМ3×300.96-*

90.0

30.0

9.6

1.5

1.5

0.3

1.5

≤15.0

1.5

Примечания см. документ –006.

1.420.3-36.03.0-1-020
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА ФУНДАМЕНТЫ РАМ. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Нагрузки на фундаменты определяются как сумма постоянных, длительных и кратковременных нагрузок.

Суммарная вертикальная нагрузка:

ΣN = N код + N кран + Nw

(1)

Суммарная горизонтальная нагрузка по оси X :

ΣQx = Qx + Qx кран + Qxw

(2)

Суммарная горизонтальная нагрузка по оси Y :

ΣQy = Qy кран + Qyw

(3)

где N код , Qx

– усилия от вертикальных нагрузок, которые включают в себя постоянные, снеговые и технологические нагрузки от коммуникаций, определяются по таблицам докум. -021, - 022;

N кран , Qx кран , Qy кран

– усилия от действия крана, определяются по таблице см. докум. -023;

Nw, Qxw, Qy w

– усилия от ветра (вдоль или поперек здания) определяются в зависимости от ветрового района, конфигурации и габаритов здания по формулам, приведенным в докум. -024.

Расчет фундаментов следует выполнять с учетом наиболее неблагоприятных сочетаний нагрузок. Эти сочетания устанавливаются из анализа реальных вариантов одновременного действия различных нагрузок. При учете сочетаний следует вводить коэффициенты сочетаний в соответствии со СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия".

Допускается корректировка усилий, действующих на фундаменты, по следующим формулам:

(4)

(5)

(6)

где N факт , Qx факт , Qy факт

– фактическое усилие на фундамент;

ΣN , ΣQx , ΣQy

– суммарные усилия на фундамент, определенные в соответствии с кодом вертикальной нагрузки;

qфaкт

– фактическая вертикальная нагрузка, кгс/м2;

q код

– унифицированная вертикальная нагрузка, см. табл. 3 докум. -01ПЗ, кгс/м2

1.420.3-36.03.0-1-021
НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ ОТ ВЕРТИКАЛЬНЫХ НАГРУЗОК

Таблица 1

РАСЧЕТНЫЕ УСИЛИЯ НА ФУНДАМЕНТЫ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ ОТ ВЕРТИКАЛЬНЫХ НАГРУЗОК, тс

Пролет рамы L , м

Отметка Н, м

Код вертикальной нагрузки

I

II

III

IV

V

VI

N

Qx

N

Qx

N

Qx

N

Qx

N

Qx

N

Qx

15

4.8; 6.0

9.24

2.13

11.09

2.56

13.04

3.39

16.94

4.40

19.93

5.54

24.60

6.84

7.2

9.80

1.35

11.76

1.62

13.56

2.19

17.61

2.85

20.46

3.62

25.26

4.47

18

4.8; 6.0

10.55

2.87

12.66

3.45

15.15

4.60

19.68

5.97

23.38

7.64

28.86

9.43

7.2; 8.4

11.65

1.79

13.98

2.15

16.17

2.87

21.00

3.73

24.45

4.67

30.18

5.77

21

6.0; 7.2

12.31

3.48

14.78

4.18

17.69

5.66

22.97

7.35

27.52

9.23

33.97

11.40

8.4; 9.6

13.42

2.30

16.11

2.76

18.71

3.85

24.30

5.00

28.36

6.27

35.01

7.74

24

6.0; 7.2

13.69

4.73

16.43

5.68

19.55

7.55

25.39

9.80

30.80

12.18

38.03

15.04

8.4; 9.6

14.74

3.27

17.69

3.92

20.83

5.19

27.05

6.75

31.82

8.46

39.29

10.45

30

6.0; 7.2

16.24

7.31

19.50

8.78

24.03

11.66

31.21

15.14

37.67

18.99

46.51

23.44

8.4; 9.6

17.17

5.11

20.61

6.13

24.49

8.32

31.80

10.80

38.56

13.54

47.61

16.72

1. Вертикальные нагрузки включают постоянные (каркас, ограждающие конструкции кровли и стен, кроме цоколя), снеговые и дополнительные нагрузки (освещение, сигнализация и электрокабели с суммарным нормативным значением 8 кгс/м2). Нагрузки от цоколя определяются индивидуально в зависимости от принятого типа цоколя.

2. Нагрузки на фундаменты от снега определяются путем умножения усилий N , Qx из табл. 1 на коэффициент k снег из табл. 2.

Таблица 2

ОТНОСИТЕЛЬНАЯ ДОЛЯ РАСЧЕТНОЙ СНЕГОВОЙ НАГРУЗКИ

Коэффициент перехода к снеговой нагрузке

Код вертикальной нагрузки

I

II

III

IV

V

VI

k снег

0.45

0.55

0.58

0.67

0.72

0.73

1.420.3-36.03.0-1-022
НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ ОТ ВЕРТИКАЛЬНЫХ НАГРУЗОК

РАСЧЕТНЫЕ УСИЛИЯ НА ФУНДАМЕНТЫ ДВУХПРОЛЕТНЫХ РАМ ОТ ВЕРТИКАЛЬНЫХ НАГРУЗОК, тс

Пролет рамы L , м

Отметка Н, м

Код вертикальной нагрузки

I

II

III

IV

V

VI

N1

N2

Qx

N1

N2

Qx

N1

N2

Qx

N1

N2

Qx

N1

N2

Qx

N1

N2

Qx

18

4.8; 6.0

10.8

16.8

2.1

12.4

20.2

2.5

15.6

26.8

3.3

19.4

34.6

4.3

23.6

43.5

5.3

28.2

53.5

6.6

7.2; 8.4

11.7

17.3

1.6

13.3

20.6

1.9

16.5

27.4

2.6

20.2

35.3

3.3

24.5

44.4

4.1

29.3

54.6

5.1

21

6.0; 7.2

12.4

19.9

2.3

14.3

23.9

2.8

18.1

31.8

3.7

22.5

41.0

4.8

27.5

51.5

6.0

33.2

63.3

7.4

8.4; 9.6

13.4

20.4

1.8

15.2

24.4

2.2

18.9

32.5

2.9

23.3

41.8

3.7

28.5

52.5

4.7

34.3

64.6

5.7

24

6.0; 7.2

13.5

22.7

3.0

15.6

27.3

3.7

19.8

36.3

4.8

24.8

46.8

6.3

30.3

58.9

7.9

36.3

72.4

9.7

8.4; 9.6

14.4

23.3

2.4

16.5

27.9

2.8

20.7

37.1

3.8

25.6

47.8

4.9

31.2

60.1

6.1

37.5

73.8

7.5

30

6.0; 7.2

15.9

28.2

4.9

18.6

33.7

5.9

23.9

44.9

7.7

30.2

57.9

10.1

37.1

72.8

12.6

44.7

97.4

15.6

8.4; 9.6

16.9

28.8

3.8

19.6

34.5

4.5

24.8

45.8

6.0

31.0

59.1

7.8

38.1

74.2

9.8

46.0

99.3

12.1

Нагрузки на фундаменты двухпролетных рам от снега определяются путем умножения усилий N1, N2, Qx , приведенных в таблице, на соответствующий коэффициент k снег из табл. 2, докум. -021.

РАСЧЕТНЫЕ УСИЛИЯ НА ФУНДАМЕНТЫ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ ОТ ВЕРТИКАЛЬНЫХ НАГРУЗОК, тс

Нагрузки на фундаменты многопролетных рам с числом пролетов n =3...5 определяются следующим образом:

вертикальные усилия

N 1=1.07• N 1табл

(1)

N 2=0.9• N 2табл

(2)

N 3=0.8• N 2табл

(3)

горизонтальные усилия

Qx =1.05• Qx табл

(4)

где N 1табл, N 2табл, Qx табл – соответствующие значения нагрузок N 1, N 2, Qx из таблицы для двухпролетных рам.

Коэффициенты получены в результате обобщенных расчетов.

1.420.3-36.03.0-1-023
НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ ОДНО– И МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ ОТ ПОДВЕСНЫХ КРАНОВ

РАСЧЕТНЫЕ УСИЛИЯ НА ФУНДАМЕНТЫ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ ОТ ПОДВЕСНЫХ КРАНОВ, тс

Нагрузки на фундаменты

Грузоподъемность подвесного крана, т

≤1

2

3.2

5

N кран

2.38

3.24

4.86

6.94

Qx кран

1.23

1.8

2.64

3.67

Qy кран

±0.21

±0.33

±0.50

±0.71

1. В таблице приведены максимальные расчетные нагрузки от одного подвесного крана для зданий всех пролетов и высот. При наличии двух кранов на одном пути значения нагрузок Nкран и Qx кран , приведенные в таблице, следует умножать на коэффициент k =1.8 для рядовых рам и k =1.2 для торцевых рам.

2. При определении Qx кран учтены максимальные величины нагрузок, взятые от действия сил поперечного торможения тележки крана и распора от вертикальной крановой нагрузки.

3. Усилие Qy кран прикладывается только к фундаментам связевых блоков.

4. Для средних стоек многопролетных зданий нагрузки на фундаменты определяются по формулам:

– вертикальная нагрузка

ΣN кран =( N кран лев + N кран прав )•ψ

(1)

– горизонтальная нагрузка

ΣQy кран =( Qy кран лев + Qy кран прав )•ψ,

(2)

где N кран лев и N кран прав

– определяются по таблице и п. 1. в зависимости от количества кранов в каждом пролете;

ψ=0.85

– при одном кране в каждом пролете;

ψ=0.7

– при двух кранах в каждом пролете.

1.420.3-36.03.0-1-024
НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ ОДНО- И МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ ОТ ДЕЙСТВИЯ ВЕТРА

СХЕМА 1 ВЕТЕР ПОПЕРЕК ЗДАНИЯ

СХЕМА 2 ВЕТЕР ВДОЛЬ ЗДАНИЯ

Суммарная ветровая нагрузка:

– сдвигающая нагрузка

QΣw = CeΣ • W 0• Kzcp • γf • A гр

(1)

– опрокидывающий момент

MΣw =0.575• QΣw •Нзд

(2)

где CeΣ

– суммарный аэродинамический коэффициент для наветренной и подветренной стен здания, определяемый по СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия":

Се Σ =Се+Се3

(максимальное значение Се Σ =1.4 – для зданий с проницаемостью μ<1)

W 0

– нормативное значение ветрового давления, определяемое в соответствии со СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия";

Kzcp

– усредненный коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте здания, принимаемый по приведенной ниже таблице:

Высота здания Нзд, м

Значение Kzcp при типе местности

А

В

С

Нзд≤10

0.85

0.55

0.40

10<Нзд≤20

0.95

0.65

0.45

γf =1.4

– коэффициент надежности по ветровой нагрузке;

Нзд

– высота здания от уровня фундаментов до конька с учетом ограждающих конструкций, м.

Агр

– грузовая площадь, м2, определяемая по формуле:

Агр= a ×в

a , в

– размеры грузовой площади, м, определенные в соответствии со схемами 1 и 2,

для схемы 1 :

а= H зд в=В(шаг стоек рам)

для схемы 2 :

для средней стойки:

а1=Нзд/2 в1=( L 1+ L 2)/2

где

Ll ; L 2 – левый и правый пролеты здания относительно средней стойки;

для крайней стойки:

а2=0.5•(Н+2(м)+0.1• L /2) в2= L /2

где

L – пролет здания, примыкающий к крайней стойке;

Н – высота до низа несущих конструкций.

НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ СТОЕК ОТ ВЕТРА ПОПЕРЕК ЗДАНИЯ

СХЕМА 1 ВЕТЕР ПОПЕРЕК ЗДАНИЯ

Горизонтальная нагрузка на наветренную стойку рамы:

Q 1 xw = Q 1 w •(0.6+0.25•С е3 )/С е Σ

(3)

Q 2xw max =0.535•Q Σw

(4)

Горизонтальная нагрузка на подветренную стойку рамы:

Q 2 xw = Q Σw •(0.2+0.75•С е3 )/ C eΣ

(5)

Q 2xw max =0.465•Q Σw

(6)

Вертикальная нагрузка на стойку рамы:

N 1w = N 2w =M Σw /L

(7)

где L - общая ширина здания.

НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ СТОЕК СВЯЗЕВОГО БЛОКА ОТ ВЕТРА ВДОЛЬ ЗДАНИЯ

СХЕМА 2 ВЕТЕР ВДОЛЬ ЗДАНИЯ

Крестовые гибкие связи без предварительного натяжения

Крестовые гибкие связи с предварительным натяжением

Горизонтальная нагрузка на фундамент стойки связевого блока:

Qyw =- Qy

(8)

Qyw = l . l • S пн • Cosα

(10)

Вертикальная нагрузка на фундамент стойки связевого блока:

Nw=Qy•h/B

(9)

Nw=Qy•h/B

(11)

где S пн

– усилие предварительного натяжения связи, см.докум.- 044;

n

– количество связевых блоков по длине здания;

h

– высота связевого блока, м;

Qy

– горизонтальное усилие от ветра на стойку связевого блока, определяемое по формуле:

Qy=1.1•Q Σw /n

(12)

1.420.3-36.03.0-1-025
НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ СТОЕК НЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА

Суммарная ветровая нагрузка на стойки торцевого фахверка:

Ветер поперек здания

Q xΣw =0.25•С ех Σ • W 0 • K zcp • γf •Н зд •В

(1)

Ветер вдоль здания

Q yΣw =С еу Σ • W 0 • K zcp • γf •Н зд • l

(2)

где С ех Σ

– суммарный аэродинамический коэффициент для наветренной и подветренной стен здания, определяемый по СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия":

Сех Σ =Се+Се3

(максимальное значение Се Σ =1.4)

С еу Σ

– суммарный аэродинамический коэффициент для наветренной стены здания, определяемый по СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия":

Сеу Σ =1

W 0

– нормативное значение ветрового давления, определяемое в соответствии со СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия";

K zcp

– усредненный коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте здания, принимаемый по таблице см. л. 1 докум. -024;

γf =1.4

– коэффициент надежности по ветровой нагрузке;

Н зд

– высота здания от уровня фундаментов до конька с учетом ограждающих конструкций, м;

В

– шаг стоек рам, В=6 м;

l

– шаг стоек фахверка, м.

НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ СТОЕК ЙЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА

Суммарная вертикальная нагрузка:

ΣN = N код + N ст + N кр + N w ,

где N код – вертикальная нагрузка от покрытия

N код =0.5• q код •В• l

(3)

N ст – вертикальная нагрузка от стены и цоколя

N ст = q стен • h стен • l + q цок • h цок • l

(4)

N кр – вертикальная нагрузка от действия крана

N к p = N кран •( l –а)/ l

(5)

N w – вертикальная нагрузка от ветра поперек здания (вдоль оси X в связевом блоке)

N w = Q xΣw •Н зд / l

(6)

где q код

– унифицированная вертикальная нагрузка от покрытия, определяется по табл.3 докум. -01ПЗ, кгс/м2;

q стен , q цок

– вертикальная нагрузка от ограждающих конструкций стены и цоколя, определяется индивидуально, кгс/м2;

h стен

– высота стенового ограждения, м;

h цок

– высота цоколя, м;

N кран

– вертикальное усилие от крана в зависимости от грузоподъемности, см. таблицу докум. -023.

При наличии двух кранов на соседних путях следует учитывать их одновременное воздействие. При наличии двух кранов на одном пути значение N кран следует умножать на коэффициент 1.2. Для учета сочетаний нагрузок следует вводить коэффициенты сочетаний нагрузок в соответствии со СНиП 2.01.07-85*.

Горизонтальная нагрузка от ветра вдоль оси X :

– для стойки в связевом блоке

Q x =1.1•S пн •Cosα

(7)

где S пн – усилие предварительного натяжения связи, см. докум. -044

– для крайней стойки

Q x = Q xΣw

(8)

– для крайней стойки, к которой примыкает связевый блок

Q x =1.1• S пн • Cosα + Q xΣw

(9)

Горизонтальная нагрузка от ветра вдоль оси Y :

Q y =0.5• Q yΣw

(10)

Опрокидывающий момент, возникающий от действия ветра вдоль оси Y :

М х =0.125• Q yΣ •Н зд

(11)

1.420.3-36.03.0-1-026
НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ СТОЕК САМОНЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА

Суммарная ветровая нагрузка на стойки самонесущего фахверка:

Ветер вдоль здания

Q yΣw =С еу • W 0 • Kz cp • γf •Н зд • l

(1)

где С еу

– суммарный аэродинамический коэффициент для наветренной и подветренной стен здания, определяемый по СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия":

C eyΣ =1

W 0

– нормативное значение ветрового давления, определяемое в соответствии со СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия";

Kz cp

– усредненный коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте здания, принимаемый по табл. лист 1 докум. -024;

γf =1.4

– коэффициент надежности по ветровой нагрузке;

Н зд

– высота здания от уровня фундаментов до конька, м.

l

– шаг стоек фахверка, м.

НАГРУЗКИ НА ФУНДАМЕНТЫ СТОЕК САМОНЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА

Вертикальная нагрузка от покрытия

N Σ = q фахв •Н зд • l

(2)

где q фахв – вертикальная нагрузка от стоек самонесущего фахверка, веса ограждающих конструкций стены и веса цоколя, кгс/м2, определяется индивидуально.

Горизонтальная нагрузка от ветра вдоль оси Y :

Q y =0.5• Q yΣw

(3)

Опрокидывающий момент, возникающий от действия ветра вдоль оси Y :

М х =0.125• Q ySΣ •Н зд

(4)

Нагрузки на фундаменты основной несущей рамы в торце здания определяются аналогично нагрузкам на фундаменты соответствующей рамы от вертикальных, крановых, ветровых нагрузок с учетом уменьшенной грузовой площади покрытия и дополнительной нагрузки от собственного веса торца здания.

1.420.3-36.03.0-1-027
ПРИВЯЗКИ СТОЕК РАМ И ФАХВЕРКА К ОСЯМ В ОДНО- И МНОГОПРОЛЕТНЫХ ЗДАНИЯХ. СХЕМЫ ПРИВЯЗКИ СТОЕК В ТЕМПЕРАТУРНЫХ ШВАХ

ОДНОПРОЛЕТНЫЕ ЗДАНИЯ

ТОРЕЦ С НЕСУЩИМ ФАХВЕРКОМ

ТОРЕЦ С ОСНОВНОЙ НЕСУЩЕЙ РАМОЙ

(для перспективного расширения здания)

В зданиях пролетом 15 и 18 м при наличии подвесных кранов привязка "А" принимается "0" или "250" мм в зависимости от параметров выбранного крана. Для других пролетов рам, а также для зданий без кранов при любых пролетах, принята нулевая привязка.

Шаг стоек фахверка l принимается в зависимости от пролета в соответствии со схемами фахверка.

МНОГОПРОЛЕТНЫЕ ЗДАНИЯ

ТОРЕЦ С НЕСУЩИМ ФАХВЕРКОМ

ТОРЕЦ С ОСНОВНОЙ НЕСУЩЕЙ РАМОЙ

(для перспективного расширения здания)

СХЕМЫ ПРИВЯЗКИ СТОЕК В ТЕМПЕРАТУРНЫХ ШВАХ

ВАРИАНТ 1

ВАРИАНТ 2

1.420.3-36.03.0-1-028
СВЯЗЕВЫЕ БЛОКИ ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

СВЯЗЕВЫЕ БЛОКИ

1. Расстановка связевых блоков в одно- и многопролетных зданиях производится в соответствии со схемами, приведенными в докум. -029 в зависимости от длины здания.

2. Дополнительные связевые блоки, показанные на схемах связевых блоков пунктирами, устанавливаются в следующих случаях:

а) в районах с сейсмичностью ≥7 баллов в зданиях длиной 54...72 и 90...96 м для всех кодов вертикальной нагрузки;

б) в зданиях длиной 90 и 96 м для кодов вертикальной нагрузки V и VI даже при сейсмике <7 баллов.

Дополнительные связевые блоки также могут быть установлены в соответствии с п. 5 настоящих указаний.

3. Связевый блок состоит из распорок и гибких связей, которые устанавливаются по крайним и средним стойкам и ригелям рам. Распорки в связевом блоке могут быть двухветвевые решетчатые и одноветвевые из замкнутых гнутосварных труб квадратного сечения. Гибкие связи могут выполняться с предварительным натяжением и без натяжения из круглой стали. При проектировании предпочтение следует отдавать связям с предварительным натяжением, как наиболее прогрессивным. Сечения элементов связевых блоков подбираются по сортаментам в зависимости от действующих усилий.

4. Между связевыми блоками раскрепление рам производится одноветвевыми жесткими распорками или гибкими растяжками (только по нижним поясам ригелей). Замену жестких распорок на гибкие растяжки допускается производить в зданиях с пролетами L ≤24 м при отсутствии крановой и сейсмической нагрузок. Сечение гибких растяжек принимается по сортаменту как для гибких связей покрытия.

5. Усилия в элементах связевого блока определяются в соответствии с положениями, приведенными в докум. -042. При выборе основных несущих конструкций (колонн, стоек, ригелей), входящих в состав связевого блока, должны быть учтены дополнительные усилия от горизонтальных нагрузок и предварительного натяжения связей. Усилия во всех конструкциях, входящих в состав связевого блока не должны превышать их предельной несущей способности, указанной в сортаменте. Для уменьшения усилий в элементах каркаса и связевых блоков необходимо устанавливать дополнительные связевые блоки.

6. Величина предварительного натяжения гибких связей определяется в соответствии с формулой, приведенной в докум. -044. Контроль натяжения связей - по моменту закручивания. При установке гибких связей предусматривать последовательность их натяжения, исключающую появление перекосов и деформаций конструкций каркаса.

7. Маркировка элементов связевого блока:

- распорки двухветвевые решетчатые - РРС;

- распорки одноветвевые - PC ;

- вертикальные связи гибкие - СВ.

- горизонтальные связи гибкие - СГ.

1.420.3-36.03.0-1-029
СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ БЛОКОВ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ И ВЕРТИКАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ ДЛЯ ЗДАНИЙ РАЗЛИЧНОЙ ДЛИНЫ

Обозначение связевых блоков:

1 - основные связевые блоки из горизонтальных и вертикальных связей;

2 - основные связевые блоки только из горизонтальных связей;

3 - дополнительные связевые блоки из горизонтальных и вертикальных связей.

1. При длине здания более 96 м необходимо устраивать температурный шов.

2. Вертикальные связи в многопролетных зданиях устанавливаются по крайним и средним стойкам.

1.420.3-36.03.0-1-030
СХЕМЫ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ И РАСПОРОК ДЛЯ КРАЙНИХ СТОЕК РАМ ОДНО- И МНОГОПРОЛЕТНЫХ ЗДАНИЙ

1. Схемы вертикальных связей зависят только от высоты стоек.

2. Отметка установки распорки определяется местоположением 2-го узла сверху по внутренней ветви стойки и вычисляется по формуле:

Н р ≈Н–3.9 м

При разработке чертежей КМД отметка уточняется.

1.420.3-36.03.0-1-031
СХЕМЫ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ И РАСПОРОК ДЛЯ СРЕДНИХ СТОЕК РАМ МНОГОПРОЛЕТНЫХ ЗДАНИЙ

а) В связевых блоках между средними стойками ставятся распорки марки:

PC - между одноветвевыми средними стойками;

РРС - между двухветвевыми средними стойками.

б) В двухветвевых стойках распорка PC устанавливается между каждой ветвью.

1. Распорки устанавливаются только между рамами.

2. Суммарное вертикальное усилие в стойке ΣN ст определяется по формуле 1, докум. -045.

1.420.3-36.03.0-1-032
СХЕМЫ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ И РАСПОРОК ПО ПОКРЫТИЮ

1. На данном листе представлена принципиальная схема связей и распорок по покрытию.

2. Расположение и маркировка распорок и связей для конкретных пролетов зданий приведены в документах -033...-041 в виде разрезов в связевом блоке 1-1 и в рядовом блоке 2-2.

3. В случае, когда в торце здания устанавливается несущий фахверк, в крайнем шаге распорки PC по покрытию устанавливаются только в уровне верхнего пояса рамы.

4. Сечения связей и распорок по покрытию принимаются такими же, как для элементов вертикальных связевых блоков по крайним стойкам рам.

1.420.3-36.03.0-1-033
СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В РЯДОВОМ И СВЯЗЕВОМ БЛОКАХ ДЛЯ РАМ ПРОЛЕТОМ 15 м

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ:

Решетчатая распорка РРС

Распорка PC

Горизонтальная связь ГС

1. В зданиях без крановой и сейсмической нагрузки допускается замена распорок PC между связевыми блоками по нижнему поясу ригеля на гибкие растяжки по типу гибких связей.

2. Сечение гибких растяжек принимать по сортаменту гибких связей (табл.2, докум. -044).

1.420.3-36.03.0-1-034
СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В СВЯЗЕВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 18 м

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ:

Решетчатая распорка РРС

Распорка PC

Связь горизонтальная СГ Связь вертикальная СВ

Для рам модификации 2 расстановку распорок выполнять согласно данного документа.

1.420.3-36.03.0-1-035
СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В РЯДОВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 18 м

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ:

Распорка PC

1. В зданиях без крановой и сейсмической нагрузки допускается замена распорок PC между связевыми блоками по нижним поясам ригелей на гибкие растяжки, выполненные по типу гибких связей.

2. Сечение гибких растяжек принимать по сортаменту гибких связей (табл. 2, документ -044).

3. Для рам модификации 2 расстановку распорок выполнять согласно данного документа.

1.420.3-36.03.0-1-036
СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В СВЯЗЕВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 21м

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ:

Решетчатая распорка РРС

Распорка PC

Связь горизонтальная СГ

Связь вертикальная СВ

Для рам модификации 2 расстановку распорок выполнять согласно данного документа.

1.420.3-36.03.0-1-037
СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В РЯДОВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 21 м

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ:

Распорка PC

1. В зданиях без крановой и сейсмической нагрузки допускается замена распорок PC между связевыми блоками по нижним поясам ригелей на гибкие растяжки, выполненные по типу гибких связей.

2. Сечение гибких растяжек принимать по сортаменту гибких связей (табл. 2, документ -044).

3. Для рам модификации 2 расстановку распорок выполнять согласно данного документа.

1.420.3-36.03.0-1-038
СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В СВЯЗЕВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 24 м

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ:

Решетчатая распорка РРС

Распорка PC

Связь горизонтальная СГ

Связь вертикальная СВ

Для рам модификации 2 расстановку распорок выполнять согласно данного документа.

1.420.3-36.03.0-1-039
СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В РЯДОВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 24 м

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ:

Распорка PC

1. В зданиях без крановой и сейсмической нагрузки допускается замена распорок PC между связевыми блоками по нижним поясам рам на гибкие растяжки, выполненные по типу гибких связей.

2. Сечение гибких растяжек принимать по сортаменту гибких связей (табл. 2, документ -044).

3. Для рам модификации 2 расстановку распорок выполнять согласно данного документа.

1.420.3-36.03.0-1-040
СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В СВЯЗЕВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 30 м

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ:

Решетчатая распорка РРС

Распорка PC

Связь горизонтальная СГ Связь вертикальная СВ

Для рам модификации 2 расстановку распорок выполнять согласно данного документа.

1.420.3-36.03.0-1-041
СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ В РЯДОВОМ БЛОКЕ ДЛЯ РАМ С ПРОЛЕТАМИ 30 м

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ:

Распорка PC

Для рам модификации 2 расстановку распорок выполнять согласно данного документа.

1.420.3-36.03.0-1-042
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ В ЭЛЕМЕНТАХ СВЯЗЕВОГО БЛОКА

СХЕМА 1

СХЕМА 2

Суммарная ветровая нагрузка:

Q Σw = C eΣ • W 0 • K Zcp • γf •А гр

(1)

где C eΣ

– суммарный аэродинамический коэффициент для наветренной и подветренной стен здания, определяемый по СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия": максимальное значение С е Σ =1.4

W 0

– нормативное значение ветрового давления, определяемое в соответствии со СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия";

K Zcp

– усредненный коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте здания, принимаемый по таблице докум. -024 данного выпуска;

γf =1.4

– коэффициент надежности по ветровой нагрузке;

Н зд

– высота здания от уровня фундаментов до конька, м.

А гр

– грузовая площадь, определяемая по формуле, м2:

А гр = a ×в

а, в

– размеры грузовой площади, определенные в соответствии со схемой 2, м:

для средней стойки:

а 1 =Н зд /2 в 1 =( L 1 + L 2 )/2

где

L 1 ; L 2 – пролеты примыкающие к средней стойке;

для крайней стойки:

а 2 =0.5•(Н+2(м)+0.1• L 3 /2) в 2 = L 3 /2

где

L 3 – пролет здания, примыкающий к крайней стойке;

Н – высота до низа несущих конструкций.

УСИЛИЕ В ГИБКОЙ СВЯЗИ:

с предварительным натяжением

N c в =0.525• Q yc /( cosα •γ с )

(2)

без предварительного натяжения

N c в = Q yc /( cosα •γ с )

(3)

Q yc =1.1•Q Σw /n

(4)

где α

– наибольший угол наклона вертикальной связи к горизонту (при максимальном значении hi );

γ с

– коэффициент условий работы, принимаемый по СНиП П-23-81*;

n

– количество связевых блоков по длине здания.

В соответствии с полученным усилием N св производится подбор сечения гибких связей по сортаменту гибких связей (табл. 2, докум. -044) и для связей с предварительным натяжением определяется усилие предварительного натяжения S пн (формула в докум. -044).

Рекомендация: в случае, когда усилие N св превышает предельное усилие N пред , приведенное в сортаменте гибких связей (табл. 2, докум. -044), необходимо увеличить количество связевых блоков ( n ) и произвести пересчет усилия N св .

УСИЛИЕ В ОДНОВЕТВЕВОЙ РАСПОРКЕ PC :

для связевого блока для связевого блока

N расп =2.2• S пн • cosα + Q ficΣ

(5)

с предварительным натяжением связей без предварительного натяжения связей

N расп = Q yc + Q ficΣ

(6)

где Q ficΣ

– суммарная условная сила;

Q ficΣ = Q fic •√ n c , но не менее 2 Q fic

(7)

Q fic =0.02•Σ N ст

(8)

где n c

– количество стоек, примыкающих к связевому блоку;

Σ N ст

– суммарное вертикальное усилие в стойке рамы в связевом блоке, определяется по формуле 1, докум. -045.

В соответствии с полученным усилием N расп производится подбор сечения одноветвевых распорок по сортаменту распорок PC (табл.1, докум.-044).

УСИЛИЕ В ПОЯСЕ ДВУХВЕТВЕВОЙ РАСПОРКИ РРС:

для связевого блока для связевого блока

N расп =0.5•(2.2• S пн • cosα + Q ficΣ )

(9)

с предварительным натяжением связей без предварительного натяжения связей

N расп =0.5•( Q yc + Q ficΣ )

(10)

В соответствии с полученным усилием N расп производится подбор сечения двухветвевых распорок по сортаменту распорок РРС (см. докум. -043).

1.420.3-36.03.0-1-043
СОРТАМЕНТ ДВУХВЕТВЕВЫХ РАСПОРОК РРС

РЕШЕТЧАТЫЕ РАСПОРКИ РРС

1. Высота распорок h определяется в зависимости от параметров рамы.

2. Число панелей (2, 3 и 4) определяется высотой решетчатой распорки h .

3. Сечение элементов распорок РРС определяется по сортаменту в зависимости от предельной несущей способности распорки.

СОРТАМЕНТ РАСПОРОК РРС

№ п/п

Сечение

Предельная несущая способность ветви решетчатой распорки N пред , т N пред ≥ N расп

Масса (кг) при различной высоте h , мм

пояса

раскоса

h =1000

h =1500

h =2000

1

□100×4

□80×4

9.6

212.6

223.3

215.5

2

□120×4

□80×4

16.4

248.4

259.1

251.3

3

□140×4

□100×4

25.4

232.0

267.8

303.7

4. Пояса и раскосы в распорках выполнять из гнутосварных труб по ГОСТ 30245-03.

5. Сечение распорок по покрытию принимать равным сечению распорок по крайним стойкам.

6. Массу распорок с высотой h , отличной от приведенных, принимать по интерполяции.

1.420.3-36.03.0-1-044
СОРТАМЕНТЫ ОДНОВЕТВЕВЫХ РАСПОРОК PC И ГИБКИХ СВЯЗЕЙ СГ и СВ

Таблица 1

№ п/п

Сечение распорки

Предельная несущая способность распорки N пред , тс N пред ≥ N расп

Масса, кг

1

□100×4

9.6

72.34

2

□120×4

16.4

90.4

3

□140×4

25.4

108.1

- масса дана из условия номинальной длины распорки L =6.0 м.

СОРТАМЕНТ ГИБКИХ СВЯЗЕЙ СГ и СВ

Таблица 2

№ п/п

Сталь круглая горячекатаным ГОСТ 2590-88

Предельная несущая способность гибкой связи N пред , тс N пред ≥ N расп

Масса, кг

Сталь по ГОСТ 27772-88

35Х (см. п. 2)

С255

С345

Класс прочности

4.8.

5.8.

8.8

1

Ø20

3.53

4.41

8.82

33.09

2

Ø24

5.07

6.34

12.67

45.83

- масса связи дана при длине связи L =11.0 м

1. Гнутосварные трубы для распорок по ГОСТ 30245-03 из стали С255 по ГОСТ 27772-88.

2. Сталь 35Х термически обработанная по ГОСТ 4543-71.

3. Усилие предварительного натяжения гибких связей определяется по формуле:

S пн =0.95• N пред

где N пред – предельная несущая способность гибкой связи, приведенная в табл. 2.

4. Сечение распорок по покрытию принимать равным сечению распорок по крайним стойкам.

5. Сечение горизонтальных связей принимать равным сечению гибких вертикальных связей по крайним стойкам.

1.420.3-36.03.0-1-045
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ВЕРТИКАЛЬНОГО УСИЛИЯ НА СТОЙКИ РАМ И УЗЕЛ СОПРЯЖЕНИЯ СРЕДНЕЙ СТОЙКИ С РИГЕЛЕМ В СВЯЗЕВЫХ БЛОКАХ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕРТИКАЛЬНЫХ УСИЛИЙ В СТОЙКАХ РАМ

1. Вертикальные усилия в стойках связевых блоков определяются по формулам (1)...(3) настоящего документа.

2. В соответствии с найденными усилиями в стойках определяются:

- сечения средних стоек;

- параметры узлов сопряжения ригеля рамы со средней стойкой;

- условная сила Q fic , необходимая для определения усилий в связях и распорках связевых блоков крайних и средних рядов стоек.

3. Подбор сечения средних стоек рам производится по сортаментам в зависимости от действующих в них усилий и высот стоек.

СУММАРНОЕ ВЕРТИКАЛЬНОЕ УСИЛИЕ НА СРЕДНИЕ И КРАЙНИЕ СТОЙКИ РАМ В СВЯЗЕВОМ БЛОКЕ

ΣN ст i = N код + N кран + N w

(1)

где N код

– усилие в стойке от вертикальных нагрузок, определяемое по таблице и формулам см. документ -021 и -022;

N кран

– усилие в стойке от подвесного крана, определяемое по таблице и формулам см. документ -023;

N w

– дополнительное вертикальное усилие на стойку от ветра в связевом блоке со связями:

с предварительным натяжением

N w =1.1• S пн • sinα

(2)

без предварительного натяжения

N w = Q yc • h / b

(3)

где α

– наибольшее значение угла наклона вертикальной связи к горизонту;

h , b

– высота и ширина связевого блока соответственно, м.

Для учета сочетаний нагрузок следует вводить коэффициенты сочетаний нагрузок в соответствии со СНиП 2.01.07-85*.

Сечения средних стоек подбираются по сортаментам средних стоек рам в соответствии с полученным усилием ΣN ст .

ВЕРТИКАЛЬНОЕ УСИЛИЕ НА УЗЕЛ СОПРЯЖЕНИЯ СРЕДНЕЙ СТОЙКИ С РИГЕЛЕМ РАМЫ В СВЯЗЕВОМ БЛОКЕ

ΣN вт = N код + N кран + N w

(4)

где ΣN вт

– вертикальное усилие, на которое рассчитываются втулка и проушины узла сопряжения средней стойки с ригелем рамы;

n

– количество раскреплений стойки по высоте;

N код , N кран , N w

– см. выше.

1.420.3-36.03.0-1-046
ТОРЦЕВОЙ ФАХВЕРК. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

ТОРЦЕВОЙ ФАХВЕРК

1. Торцевые фахверки в каркасах УНИТЕК подразделяются на два типа:

Тип 1. Несущий фахверк – воспринимает вертикальную нагрузку от покрытия, торцевой стены, кранов и собственного веса конструкций фахверка, а также нагрузку от ветра, действующую вдоль и поперек здания.

Тип 2. Самонесущий фахверк – воспринимает вертикальную нагрузку от торцевой стены и собственного веса конструкций фахверка, а также нагрузку от ветра, действующую вдоль здания. Остальные нагрузки (от покрытия, кранов, ветра поперек здания и др.) воспринимаются основной несущей рамой, установленной в торце здания с привязкой 500 мм к крайней оси. Самонесущий фахверк применяется, в основном, в случае перспективного расширения здания по длине. Допускается применение фахверка обоих типов в одном здании.

2. Проектирование конструкций несущего и самонесущего фахверков выполняется в соответствии со схемами настоящего раздела.

3. Сечения конструкций несущего и самонесущего фахверков принимаются по сортаменту в зависимости от типа фахверка, его высоты и действующих нагрузок, включая крановые.

4. При подборе и расстановке стоек фахверка необходимо учитывать ориентацию их сечений. Обозначение сечения стойки: b × h × t , где b × h -размер в плоскости и из плоскости торцевой стены соответственно; t - толщина трубы.

5. Связевый блок фахверка следует располагать в шаге размером 6 м по возможности в средней части торца здания. В зданиях шириной 21м связевый блок следует располагать в шаге размером 4.5 м. В случае разрыва линии распорок по стойкам фахверка (например, при установке ворот и др.) следует устанавливать дополнительный связевый блок с другой стороны разрыва.

Марка стойки фахверк а:

1 - стоика несущего фахверка в здании без крана

2 - стойка несущего фахверка в здании с кранами

3 - стойка самонесущего фахверка

1) Сечение стоек самонесущего фахверка не зависит от кода вертикальной нагрузки.

2) Высота стойки в маркировке указывается максимальной для группы стоек по высотам Н сф , по которой принимается ее сечение, см. таблицы докум. -050...-052.

Сокращенная марка стойки фахверка - используется в документах сортаментов стоек фахверка:

Марка балки фахверка:

1 - рядовая балка фахверка

2 - коньковая балка фахверка

Сокращенная марка балки фахверка - используется в документах сортаментов балок фахверка:

1.420.3-36.03.0-1-047
СХЕМЫ РАЗМЕЩЕНИЯ СТОЕК И БАЛОК ФАХВЕРКА ОДНО- И МНОГОПРОЛЕТНЫХ ЗДАНИЙ

В зданиях пролетом 15 и 18 м при наличии подвесных кранов привязка "А" крайних стоек принимается 0 или 250 мм в зависимости от параметров крана (см. схемы рам). Для остальных зданий принята привязка "А"=0.

СХЕМА СТОЕК И БАЛОК ФАХВЕРКА ДЛЯ ЗДАНИЙ ПРОЛЕТОМ, КРАТНЫМ 6 м

СХЕМА СТОЕК И БАЛОК ФАХВЕРКА ДЛЯ ЗДАНИЙ ШИРИНОЙ L = 63 м

1.420.3-36.03.0-1-048
СХЕМЫ НЕСУЩИХ ФАХВЕРКОВ

1. На данном листе представлены схемы несущих фахверков для одно- и многопролетных зданий.

2. Схема связевого блока выбирается в зависимости от наибольшей высоты стойки фахверка.

3. Расположение связевого блока должно быть максимально приближено к середине торца здания.

4. Сечение стоек фахверка подбирается по сортаменту для стойки максимальной высоты и принимается для всех стоек данного фахверка одинаковым. Допускается назначать сечение стоек в соответствии с их фактической высотой и действующими на них нагрузками (включая крановые).

5. Сечения распорок и гибких связей по фахверку принимается по табл. 1 и 2 докум. -044. Усилия в элементах связевого блока несущего фахверка определяются по типу продольных связевых блоков (см. докум.-042).

1) В случае разрыва линии распорок проемом необходимо поставить дополнительный блок связей или дополнительные конструкции, обеспечивающие раскрепление стоек фахверка в плоскости стены.

1.420.3-36.03.0-1-049
СХЕМЫ САМОНЕСУЩИХ ФАХВЕРКОВ

1. На данном листе представлены схемы самонесущих фахверков для одно- и многопролетных зданий.

2. Схема связевого блока выбирается в зависимости от наибольшей высоты стойки фахверка.

3. Расположение связевого блока должно быть максимально приближено к середине торца здания.

4. Сечение стоек фахверка подбирается по сортаменту для стойки максимальной высоты и принимается для всех стоек данного фахверка одинаковым. Допускается назначать сечение стоек в соответствии с их фактической высотой и действующими на них нагрузками.

5. Сечения распорок и гибких связей по самонесущему фахверку принимается минимальными по табл. 1 и 2 , см. докум.-044.

1) В случае разрыва линии распорок проемом необходимо поставить дополнительный блок связей или дополнительные конструкции, обеспечивающие раскрепление стоек фахверка в плоскости стены.

1.420.3-36.03.0-1-050
СОРТАМЕНТ СТОЕК НЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА

Группы стоек фахверка по высотам Н сф , м

Марка стойки фахверка

Гнутосварные трубы по ГОСТ 30245-03, сечение b × h × t , мм

Ветровой район по СНиП 2.01.07-85*

Код вертикальной нагрузки

I-II

III-IV

V - VI

Н сф ≤6.0

СФ 1.60-*

I

II

120×5

III

IV

120×160×5

V

VI

140×160×5

VII

160×5

6.0<Н сф ≤8.4

СФ 1.84-*

I

140×160×5

II

160×5

III

160×200×5

IV

160×200×6

V

200×6

VI

VII

160×240×8

8.4<Н сф ≤10.8

СФ 1.108-*

I

160×5

II

160×200×5

III

160×200×5

160×200×6

IV

V

200×6

VI

VII

160×240×8

10.8<Н сф ≤13.2

СФ 1.132-*

I

160×200×6

II

200×6

III

160×240×8

IV

160×240×8

160×240×10

V

160×240×10

VI

160×240×10

300×8

VII

13.2<Н сф ≤16.0

СФ 1.160-*

I

200×6

160×240×8

II

III

160×240×10

IV

300×8

V

VI

VII

1. Применяемая сталь С255 по ГОСТ 27772-88.

2. Сортамент стоек фахверка с учетом крановой нагрузки см. докум.-051.

3. Принцип маркировки стоек фахверка см. докум.-046.

1.420.3-36.03.0-1-051
СОРТАМЕНТ КРАНОВЫХ СТОЕК НЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА

Группы стоек фахверка по высотам Н сф , м

Марка стойки фахверка

Гнутосварные трубы по ГОСТ 30245-03, сечения b × h × t , мм

Ветровой район по СНиП 2.01.07-85*

Код вертикальной нагрузки

I-II

III-IV

V - VI

Н сф ≤6.0

СФ 2.60 - *

I

140×160×5

II

III

160×5

IV

V

VI

160×200×5

VII

6.0<Н сф ≤8.4

СФ 2.84 - *

I

160×200×6

II

III

IV

200×6

V

VI

160×240×8

VII

160×240×10

8.4<Н сф ≤10.8

СФ 2.108-*

I

160×200×5

II

160×200×6

III

160×200×6

IV

200×6

V

160×240×8

VI

VII

160×240×10

10.8<Н сф ≤13.2

СФ 2.132-*

I

200×6

II

160×240×8

III

160×240×8

160×240×10

IV

300×8

V

VI

VII

13.2<Н сф ≤16.0

СФ 2.160-*

I

160×240×8

II

160×240×10

III

300×8

IV

V

VI

VII

1. Применяемая сталь С255 по ГОСТ 27772-88.

2. Принцип маркировки стоек фахверка см. докум.-046.

1.420.3-36.03.0-1-052
СОРТАМЕНТ СТОЕК САМОНЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА

Группы стоек фахверка по высотам Н сф , м

Марка стойки фахверка

Ветровой район по СНиП 2.01.07-85*

Гнутосварные трубы по ГОСТ 30245-03, сечение b × h × t , мм

Код вертикальной нагрузки

I-VI

Н сф ≤6.0

СФ 3.60-*

I

120×5

II

III

IV

V

VI

VII

120×160×5

6.0<Н сф ≤8.4

СФ 3.84-*

I

120×5

II

120×160×5

III

IV

V

160×5

VI

160×200×5

VII

8.4<Н сф ≤10.8

СФ 3.108-*

I

160×5

II

III

160×200×5

IV

V

160×200×6

VI

200×6

VII

160×240×8

10.8<Н сф ≤13.2

СФ 3.132-*

I

160×200×6

II

III

200×6

IV

160×240×8

V

VI

160×240×10

VII

300×8

13.2<Н сф ≤16.0

СФ 3.160-*

I

200×6

II

160×240×8

III

IV

160×240×10

V

300×8

VI

VII

1. Применяемая сталь С255 по ГОСТ 27772-88.

2. Принцип маркировки стоек фахверка см. докум.-046.

1.420.3-36.03.0-1-053
СОРТАМЕНТ БАЛОК ФАХВЕРКА

Балка фахверка рядовая БФ1.*

Балка фахверка коньковая БФ2.*

СОРТАМЕНТ БАЛОК ФАХВЕРКА

Марка балки фахверка

Номинальная длина L , м

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы по ГОСТ 30245-03, сечение b × h × t , мм

БФ 1.*

6.0

4.5

I

120×160×5

II

140×160×5

III

140×180×5

IV

100×200×6

V

160×200×6

VI

200×200×6

БФ 2.*

6.0

3.0

I

120×160×5

II

140×160×5

III

140×180×5

IV

100×200×6

V

160×200×6

VI

200×200×6

1. Применяемая сталь С255 по ГОСТ 27772-88.

2. Принцип маркировки балок фахверка см. докум.-046.

1.420.3-36.03.0-1-054
ПОДВЕСНЫЕ КРАНЫ. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1. В зданиях с каркасами УНИТЕК выпуск 0-1 могут применяться подвесные краны с режимами работы 1К-3К грузоподъемностью 1, 2, 3.2 и 5 т.

2. Возможность и условия применения кранов той или иной грузоподъемности, а также возможное количество кранов на одном пути определяется по табл. 8 докум.-01ПЗ в зависимости от пролета рамы и кода вертикальной нагрузки.

3. Подвеска кранов производится симметрично, относительно центральной оси пролета рамы.

4. Допустимые габариты подвесных кранов (пролет крана и длина консоли) для различных пролетов рам приведены в табл. 1, докум.-056.

5. Крепление балок подвесных путей производится к несущим рамам при помощи специальных крепежных элементов, передающих нагрузку в нижний или верхний узел ригеля рамы. Внеузловая передача нагрузки от подкранового пути на верхний или нижний пояс ригеля запрещается.

6. В торцах зданий с несущим фахверком подвесные пути опираются на специальные балки или непосредственно на стойки фахверка.

1.420.3-36.03.0-1-055
СХЕМЫ ПОДВЕСНЫХ КРАНОВЫХ ПУТЕЙ

1. А – осевая привязка. А=0 или 250 мм.

2. Основные примечания к настоящему документу см. л. 2.

3. Балки БП1-1 показаны условно.

Н к – отметка низа балки подвесных путей;

Н – отметка низа ригеля

1. Кран располагать по центру пролета.

2. Размеры подвесных кранов и сортамент балок см. документы -056, -057 и -058.

3. Балки подвесных путей раскрепляются подкосами для передачи тормозных усилий через тормозные балки БП2 на раму. Тормозные балки БП2 крепятся к ригелю рамы в местах крепления распорок связевого блока.

4. На разрезе 4-4 показаны различные случаи опирания балок подкрановых путей в торце здания на балку БП1 (БП1-1- решетчатого типа или БШ-2 прокатный профиль) или на стойку фахверка.

1.420.3-36.03.0-1-056
ПАРАМЕТРЫ ПОДВЕСНЫХ КРАНОВ. СОРТАМЕНТ БАЛОК ПОДВЕСНЫХ КРАНОВЫХ ПУТЕЙ

Таблица 1

ПАРАМЕТРЫ ПОДВЕСНЫХ КРАНОВ

Пролет рамы L , м

А, мм

Количество пролетов рамы

Грузоподъемность крана, т

Пролет крана L кр , м

Длина консоли крана L к , м

15

0

1

1; 2; 3.2; 5

9

0.6; 0.9; 1.2; 1.5

250

1

1; 2; 3.2; 5

9

0.6; 0.9; 1.2; 1.5

12

0.6

18

0

1-5

1; 2; 3.2; 5

9

0.6; 0.9; 1.2; 1.5

12

0.6; 0.9; 1.2

250

1

1; 2; 3.2; 5

9

0.6; 0.9; 1.2; 1.5

12

0.6; 0.9; 1.2; 1.5

21

0

1-4

1; 2; 3.2; 5

9

0.6; 0.9; 1.2; 1.5

12

0.6; 0.9; 1.2; 1.5

15

0.6; 0.9; 1.2

24

0

1-4

1; 2; 3.2; 5

9

0.6; 0.9; 1.2; 1.5

12

0.6; 0.9; 1.2; 1.5

15

0.6; 0.9; 1.2; 1.5

30

0

1-3

1; 2; 3.2; 5

9

0.6; 0.9; 1.2; 1.5

12

0.6; 0.9; 1.2; 1.5

15

0.6; 0.9; 1.2; 1.5

• А - осевая привязка крайних стоек рамы

Таблица 2

СОРТАМЕНТ БАЛОК ПОДВЕСНЫХ КРАНОВЫХ ПУТЕЙ

Грузоподъемность крана, т

Кол-во кранов на колее

Сечение балок подвесных путей

Примечание

Балки двутавровые по ГОСТ 19425-74*

Сталь С255

Сталь С345

1

1

I 24 M

Наименование стали приведены для климатических районов II 4 и II 5 .

Для остальных климатических районов применять сталь С345.

2

I30M

2

1

I30M

2

I36M

3.2

1

I36M

2

I36M

5

1

I36M

2

I 45 M

1. Балки подвесных путей для подвесных кранов рассчитаны на нагрузки от одного или двух кранов, расположенных самым невыгодным образом.

2. Элементы замаркированы на документе -055.

1.420.3-36.03.0-1-057
СОРТАМЕНТ ЭЛЕМЕНТОВ И ДАННЫЕ ДЛЯ УЗЛОВ КРЕПЛЕНИЯ ПОДВЕСНЫХ КРАНОВЫХ ПУТЕЙ

Таблица 1

СОРТАМЕНТ ЭЛЕМЕНТОВ КРЕПЛЕНИЯ ПОДВЕСНЫХ ПУТЕЙ

Грузоподъемность крана, т

Сечение, марка и масса элементов

БП1–1

БП1–2

БП2

П1

П2

сечение

масса, кг

сечение

масса, кг

сечение

масса, кг

1

Сечения, марки и массу БП1 см. документ -058

гн.□120×4

78.1

гн.□100×4

64.7

гн.□100×4

64.7

2

3.2

гн.□140×4

92.1

гн.□100×4

64.7

гн.□100×4

64.7

5

Таблица 2

ДАННЫЕ ДЛЯ УЗЛОВ КРЕПЛЕНИЯ ПОДВЕСНЫХ ПУТЕЙ

Грузоподъемность крана, т

Толщина пластины

t пл , мм

Болт диаметр d 1, мм ГОСТ 15589-70*

Болт диаметр d 2, мм ГОСТ 15589-70*

Шпилька диаметр d 3, мм

Класс прочности

Примечание

1

14

16

20

16

5.8

Сталь болтов назначается в соответствии с таблицей 57 СНиП II-23-81*

2

18

16

20

16

5.8

3.2

22

20

24

20

5.8

5

25

24

24

20

5.8

1. Для элементов крепления подвесных кранов применять сталь марки С255 для климатических районов II 4 и II 5 , для остальных климатических районов применять сталь С345.

2. Балку БП2 и подкосы П1, П2 выполнить из гнутосварных труб по ГОСТ 30245-03.

3. Массы элементов приведены для справок, при L =6 м.

4. Допускается применять болты по ГОСТ 15591-70*, ГОСТ 7798-70*, ГОСТ 7796-70* и назначать по табл. 57 СНиП II-23-81* применительно к конструкциям, не рассчитываемым на выносливость.

5. Гайки применять по ГОСТ 5915-70*.

6. Толщины пластин t пл и диаметры болтов d 1 приняты по серии 1.426.2-6 "Балки путей подвесного транспорта" выпуск 1/91.

1.420.3-36.03.0-1-058
СОРТАМЕНТ БАЛОК БП1

БАЛКА БП1-1

БАЛКА БП1-2

СОРТАМЕНТ БАЛОК БП1

Грузоподъемность крана, т

Решетчатого типа БП1–1

Прокатный профиль БП1–2

Номер позиции

Масса, кг

Номер позиции

Масса, кг

1

2

4

3

4

1

□120×4

□120×4

t 6

138.4

[22

t 6

117.4

2

□120×4

□120×4

138.4

[27

154.8

3.2

□140×4

□120×4

161.0

[30

177.4

5

□140×4

□120×4

161.0

[40

268.6

1. Балки БП1-1 и БП1-2 служат для опирания балки подвесных путей в торце здания.

2. Балка БП1-1 выполняется из гнутосварных труб по ГОСТ 30245-03, балка БП1-2 - из горячекатанных швеллеров по ГОСТ 8240-97.

3. Балка подвесных путей опирается на верхний пояс балки БШ-1 (решетчатого типа) в точках крепления вертикальных элементов решетки и на балку БП1-2 (прокатного профиля) в местах крепления вертикальных ребер.

4. Привязку определить при разработке КМД.

1.420.3-36.03.0-1-059
ПРОГОНЫ ПОКРЫТИЯ. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1. В каркасах УНИТЕК предусматривается разрезная схема прогонов покрытия.

2. Марка прогонов покрытия определяется в зависимости от шага прогонов и кода вертикальной нагрузки. Код вертикальной нагрузки соответствует снеговым районам по СНиШ.01.07-85*. При воздействии нагрузок, существенно отличающихся от нагрузок по кодам (повышенная постоянная нагрузка, образование снеговых мешков и др.), код должен быть скорректирован.

Таблица 1

Код вертикальной нагрузки для прогонов

I

II

III

IV

V

VI

Снеговой район по СНиП 2.01.07-85*

I

II

III

IV

V

VI

Расчетная кодовая нагрузка, q код , кгс/м 2

130

155

215

290

365

455

3. Сечение прогонов покрытия подбирается по сортаментам в зависимости от марки прогона.

4. Раскрепление прогонов от действия скатной составляющей может осуществляться при помощи ограждающих конструкций кровли (послойная сборка, кровельные панели) за счет прикрепления указанных конструкций непосредственно к прогонам в каждом продольном стыке самонарезающими винтами. В случае, когда крепление ограждающих конструкций не обеспечивает раскрепление прогонов, прогоны должны быть раскреплены в плоскости ската гибкими тяжами. Монтаж прогонов покрытия без их раскрепления ограждающими конструкциями или тяжами запрещается.

5. Для уравновешивания скатной составляющей коньковые прогоны объединяются попарно специальными элементами с шагом 1 м, а при применении тяжей - в местах, расположения тяжей. В случае установки в коньке светоаэрационных фонарей прогоны, на которые опираются фонари, дополнительно объединяются между собой с помощью тяжей.

Таблица 2

КОД ПРОГОНОВ ПОКРЫТИЯ

Шаг прогонов, м

Код вертикальной нагрузки

I

II

III

IV

V

VI

3.0

ППР -3.0-I

ППР -3.0-II

ППР-3.0- III

ППР-3.0- IV

ППР -3.0-V

-

1.5

ППР -1.5-I

ППР-1.5- II

ППР-1.5- III

ППР-1.5- IV

ППР-1.5- V

ППР-1.5- VI

ПРИМЕР МАРКИРОВОК:

ППР -3.0- IПрогон Покрытия по Разрезной схеме, шаг прогонов - 3.0 м, вертикальная нагрузка - код I .

1.420.3-36.03.0-1-060
СХЕМА РАЗРЕЗНЫХ ПРОГОНОВ ПОКРЫТИЯ

1. Шаг прогонов покрытия выбирается в зависимости от действующей на здание нагрузки и несущей способности ограждающих конструкций.

Основной шаг прогонов 3 м. Для больших вертикальных нагрузок и в зоне снеговых мешков шаг прогонов принимается 1.5 м.

2. Марки прогонов в зависимости от кода вертикальной нагрузки приведены в табл. 2, докум.-059 . Сечения прогонов в зависимости от марок приведены в сортаменте в докум. -061.

3. Прогоны покрытия ставятся над верхними узлами решетки ригеля.

1. На данной странице представлена принципиальная схема раскрепления прогонов покрытия тяжами.

2. Тяжи по прогонам покрытия служат для уменьшения скатной составляющей вертикальной нагрузки и устанавливаются в тех случаях, когда ограждающие конструкции покрытия (кровли) не обеспечивают требуемой развязки прогонов из плоскости изгиба. При наличии жесткого диска покрытия или при прикреплении ограждающих конструкций непосредственно к прогонам установка тяжей не требуется.

Сечение тяжей определяется при разработке КМ как для растянутых элементов для одноболтовых соединений при γ с =0.9 в зависимости от величины скатной составляющей.

4. Прогоны в коньке должны быть скреплены друг с другом специальными элементами, устанавливаемыми напротив тяжей.

1.420.3-36.03.0-1-061
СОРТАМЕНТ РАЗРЕЗНЫХ ПРОГОНОВ ПОКРЫТИЯ

ПРОГОНЫ В СРЕДНЕМ ШАГЕ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

ПРОГОНЫ В КРАЙНЕМ ШАГЕ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

СОРТАМЕНТ РАЗРЕЗНЫХ ПРОГОНОВ ПОКРЫТИЯ

КОД ПРОГОНА

Швеллер горячекатаный по ГОСТ 8240-97

Швеллер гнутый равнополочный по ГОСТ 8278-83*

Сечение

Размеры, мм

Сечение

Размеры, мм

a1

a2

a1

a2

ППР -3.0-I

[18

50

60

гн.[200×80×4

50

60

ППР-3.0- II

[18

50

60

гн.[250×125×3

65

90

ППР-3.0- III

[20

50

60

гн.[250×125×3

65

90

ППР-3.0- IV

[22

65

90

гн.[250×125×4

65

90

ППР-3.0- V

[24

65

90

-

-

-

ППР -1.5-I

[14

50

60

гн .[200×80×3

50

60

ППР-1.5- II

[14

50

60

гн.[200×80×3

50

60

ППР-1.5- III

[16

50

60

гн.[200×80×3

50

60

ППР-1.5- IV

[18

50

60

гн.[200×80×4

50

60

ППР-1.5- V

[18

50

60

гн.[250×125×3

50

60

ППР-1.5- VI

[20

50

60

гн.[250×125×4

65

90

1. Применяемая сталь С255 по ГОСТ 27772-88.

2. Определить при разработке КМД в зависимости от сортамента стоек и балок фахверка, а также от типа несущей конструкции в торце здания.

3. Все отверстия в прогонах 019, болты для крепления прогонов к ригелям рамы - М16×40.58.

1.420.3-36.03.0-1-062
ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО ВЫБОРУ СЕЧЕНИЙ СТЕНОВЫХ ПРОГОНОВ

Сечения стеновых прогонов подбираются по сортаментам (докум. -064) в зависимости от величины горизонтальной (нагрузка от ветрового давления) и вертикальной (нагрузка от ограждающих конструкций стен) нагрузок.

Горизонтальная нагрузка, приходящаяся на стену, воспринимается всеми стеновыми прогонами пропорционально грузовой площади.

В серии принято, что вертикальная нагрузка - нагрузка от веса стены:

а) при применении панелей заводского изготовления передается на опорные прогоны или на цоколь, при этом рядовые прогоны воспринимают только ветровую нагрузку;

б) при применении ограждающих конструкций послойной сборки равномерно распределяется между стеновыми прогонами пропорционально грузовой площади.

Расстояния между стеновыми прогонами принимаются равными 1.2; 1.8; 2.4 и 3.0 м в зависимости от несущей способности ограждающих конструкций. Возможно изменение расстояния между прогонами без превышения их несущей способности.

Принципиальные схемы сбора нагрузки на стеновые прогоны

РАСЧЕТНОЕ ВЕТРОВОЕ ДАВЛЕНИЕ

P = W 0 • k •с• γ f • h w

(1)

РАСЧЕТНАЯ ВЕРТИКАЛЬНАЯ НАГРУЗКА

Q = q ст • h с

(2)

где Р

– расчетное ветровое давление, кгс/м;

W 0

– нормативное значение ветрового давления, кгс/м2;

k

– коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте здания и от типа местности;

с

– аэродинамический коэффициент;

h w

– высота грузовой площади прогона для ветровой нагрузки, м;

γ f

– коэффициент надежности по ветровой нагрузке, γ f =1.4;

Q

– расчетная вертикальная нагрузка (от собственного веса прогона и стенового ограждения), кгс/м ;

q ст

– расчетная нагрузка от веса стенового ограждения и собственного веса прогона, кгс/м2 (по проекту), если стеновое ограждение неизвестно, принимается:

q ст =50 кгс/м2 – для теплого здания;

q ст =20 кгс/м2 – для холодного здания,

h с

– высота грузовой площади для стенового ограждения, м.

1.420.3-36.03.0-1-063
ТИПЫ, МАРКИРОВКА И СХЕМЫ СТЕНОВЫХ ПРОГОНОВ И ТЯЖЕЙ ПО СТЕНОВЫМ ПРОГОНАМ

ТИПЫ И МАРКИРОВКА СТЕНОВЫХ ПРОГОНОВ

Стеновые прогоны по восприятию нагрузок и местоположению на стене подразделяются на три типа:

- рядовые              ПСР – Прогон Стеновой Рядовой;

                             ПСРТ – Прогон Стеновой Рядовой с Тяжом;

- опорные (стыковые, надоконные, подоконные, надворотные и т.п.)

                             ПСО – Прогон Стеновой Опорный;

                             ПСОТ – Прогон Стеновой Опорный с Тяжом;

- цокольные         ПЦ – Прогон Цокольный.

СТАТИЧЕСКИЕ СХЕМЫ СТЕНОВЫХ ПРОГОНОВ

В каркасах УНИТЕК предусматривается разрезная схема для стеновых прогонов.

Для уменьшения вертикальной нагрузки от стенового ограждения стеновые прогоны могут быть раскреплены гибкими тяжами.

Стеновые прогоны могут изготавливаться из горячекатаных и гнутых швеллеров (рядовые) и гнутосварных труб (опорные).

Принятие типов сечения прогонов производится проектировщиком в зависимости от конкретных условий. Сечение подбирается по сортаментам в зависимости от выбранного типа, горизонтальной и вертикальной нагрузки.

Сечение тяжей Т1 зависит от высоты грузовой площади и принимается из круглой стали по ГОСТ 2590-88:

                  при     Н≤8 м – Ø14;

                             Н>8 м – Ø16.

Сталь С255 по ГОСТ 27772-88.

Сечение стойки Т2 зависит от ее высоты и принято по предельной гибкости:

                  при      h ≤2 м – гн. L 60×3;

                             h >2 м – гн. L 80×3.

1.420.3-36.03.0-1-064
СОРТАМЕНТЫ РАЗРЕЗНЫХ СТЕНОВЫХ ПРОГОНОВ

Таблица 1

СОРТАМЕНТ РЯДОВЫХ ПРОГОНОВ ПСР ИЗ ГНУТЫХ ШВЕЛЛЕРОВ ПО ГОСТ 8278-83

Вертикальная нагрузка Q , кгс/м

Ветровое давление Р, кгс/м

50

100

150

200

250

300

15 (без тяжа)

гн. [ 120×60×5

гн. [ 160×80×4

30 (без тяжа)

гн. [ 160×80×5

*

с тяжом

15

гн. [ 160×80×3

30

гн. [ 120×60×3

гн. [ 160×80×4

60

90

гн. [ 120×60×5

гн. [ 160×80×5

120

*

150

гн. [ 160×80×4

Таблица 2

СОРТАМЕНТ РЯДОВЫХ ПРОГОНОВ ПСР ИЗ ПРОКАТНЫХ ШВЕЛЛЕРОВ

ПО ГОСТ 8240-97

Вертикальнаянагрузка Q ,кгс/м

Ветровое давление Р, кгс/м

50

100

150

200

250

300

350

15 (без тяжа)

[ 14

[ 16

с тяжом

15

[ 12

30

[ 14

60

90

[ 16

120

[ 14

*

150

*–сечение определяется индивидуально

Таблица 3

СОРТАМЕНТ ОПОРНЫХ ПРОГОНОВ ПСО ИЗ ГНУТОСВАРНЫХ ТРУБ ПО ГОСТ 30245-03

Вертикальная нагрузка Q ,кгс/м

Ветровое давление Р, кгс/м

50

100

150

200

250

300

350

400

450

500

без тяжа

10

25

гн.□120×4

50

100

гн.□140×4

150

200

250

гн.□140×5

300

350

гн.□160×5

400

450

гн.□160×6

500

*

550

гн.□160×8

При установке тяжей на прогонах, выполненных из холодногнутых сварных труб, при выборе прогона следует принять величину расчетной нагрузки от ограждения уменьшенную в 4 раза.

1.420.3-36.03.0-1-065
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ К МАРКИРОВОЧНЫМ СХЕМАМ ЭЛЕМЕНТОВ РАМ И К СОРТАМЕНТАМ ЭЛЕМЕНТОВ. МАРКИРОВКА ЭЛЕМЕНТОВ РАМ

На маркировочных схемах элементов рам приведена разбивка рам на отправочные элементы, которым присвоены начальные коды марок элементов (К1, К2, Р1-Р6). Цифра в начальном коде элемента ригеля определяет место элемента в конкретной раме. Элементы ригеля нумеруются в соответствии с маркировочными схемами рам. Крайняя стойка рамы всегда имеет начальный код К1, средние стойки рамы всегда имеют начальный код К2. Полная марка элемента получается добавлением к начальному коду факторов, влияющих на сечение элемента. Для удобства пользования в сортаментах применяются сокращенные марки крайних стоек рам и элементов ригеля.

Марка крайней стойки

Пример:

К1.180.72- III -1(с) – стойка рамы К1 для рамы пролетом L =18 м, высотой Н=7.2 м, при расчетном коде вертикальной нагрузки - III , из стали С255, при сейсмической нагрузке более 7 баллов.

Сокращенная марка крайней стойки

Марка средней стойки рамы

Пример:

1К2.110.75-2-2( c ) – средняя одноветвевая стойка, высотой 8<Н≤11 м, действующее в стойке усилие находится в пределах 65< ΣN ст ≤75 тс, примыкает к ригелю с высотой сечения нижней ветви h p =200 мм, из стали С345, может применяться при сейсмической нагрузке более 7 баллов.

Подбор сечений средних стоек производится в зависимости от усилия, действующего в стойке, и высоты данной стойки.

Марка ригеля

Пример:

1Р1-2х210-П-1(с) - модификация 1 ригеля рамы Р1, для двухпролетной рамы пролетом L =2×21 м, при расчетном коде вертикальной нагрузки- II , из стали С255, при сейсмичности более 7 баллов.

Сокращенная марка ригеля

ОРИЕНТАЦИЯ СЕЧЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ РАМ

При выборе сечений стоек рам необходимо знать их ориентацию.

Во всех сортаментах запись тр. 100×200×6 соответствует b × h × t ,

где

b размер в плоскости рамы,

h размер из плоскости рамы,

t толщина трубы.

Запись 180×6 соответствует b × h × t , где b = h .

Все элементы каркасов УНИТЕК выполнены из гнутосварных труб по ГОСТ 30245-03 и листовой стали по ГОСТ 19903-74*.

1.420.3-36.03.0-1-066
МАРКИРОВОЧНЫЕ СХЕМЫ ЭЛЕМЕНТОВ РАМ. РАМЫ ТРУБЧАТЫЕ ОДНОПРОЛЕТНЫЕ L=18, 21, 24, 30 м. МОДИФИКАЦИИ 1,2

1РТО180.*

2РТО180.*

1РТО210.*

2РТО210.*

1РТО240.*

2РТО240.*

1РТО300.*

2РТО300.*

1.420.3-36.03.0-1-067
МАРКИРОВОЧНЫЕ СХЕМЫ ЭЛЕМЕНТОВ РАМ. РАМА ТРУБЧАТАЯ ОДНОПРОЛЕТНАЯ L=15 м. МОДИФИКАЦИЯ 3

3 РТО150.*

1.420.3-36.03.0-1-068
МАРКИРОВОЧНЫЕ СХЕМЫ ЭЛЕМЕНТОВ РАМ. РАМЫ ТРУБЧАТЫЕ МНОГОПРОЛЕТНЫЕ L=2×18, 3×18, 4×18, 5×18 м. МОДИФИКАЦИИ 1, 2

1.420.3-36.03.0-1-069
МАРКИРОВОЧНЫЕ СХЕМЫ ЭЛЕМЕНТОВ РАМ. РАМЫ ТРУБЧАТЫЕ МНОГОПРОЛЕТНЫЕ L=2×21, 3×21, 4×21 м. МОДИФИКАЦИИ 1,2

1.420.3-36.03.0-1-070
МАРКИРОВОЧНЫЕ СХЕМЫ ЭЛЕМЕНТОВ РАМ. РАМЫ ТРУБЧАТЫЕ МНОГОПРОЛЕТНЫЕ L=2×24, 3×24, 4×24 м. МОДИФИКАЦИИ 1, 2

1.420.3-36.03.0-1-071
МАРКИРОВОЧНЫЕ СХЕМЫ ЭЛЕМЕНТОВ РАМ. РАМЫ ТРУБЧАТЫЕ МНОГОПРОЛЕТНЫЕ L=2×30, 3×30 м. МОДИФИКАЦИИ 1,2

1.420.3-36.03.0-1-072
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО180.48-*, 2РТО180.48-*

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО180.48-*, 2РТО180.48-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.180.48-

I

120×160×5

140×160×6

80×4

12

6

20

II

120×160×5

140×160×6

80×4

12

6

20

III

120×160×5

160×6

80×4

12

6

25

IV

120×160×5

160×6

80×4

12

6

25

V

120×160×5

160×8

80×4

14

6

25

VI

120×160×5

160×8

80×4

14

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-073
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1РТО180.60-*, 2 РТО180.60-*,
1РТО210.60-*, 2РТО210.60-*

Таблица 1

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО180.60-*, 2РТО180.60-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.180.60-*

I

120×160×5

160×6

80×4

12

6

20

II

120×160×5

160×6

80×4

12

6

20

III

120×160×5

160×8

80×4

12

6

25

IV

120×160×5

160×8

80×4

12

6

25

V

120×160×5

160×8

80×4

14

6

25

VI

120×160×5

160×8

80×4

14

6

25

Таблица 2

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО210.60-*, 2РТО210.60-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.210.60-*

I

140×180×5

140×180×6

100×4

12

6

20

II

140×180×5

140×180×6

100×4

12

6

20

III

140×180×5

180×6

100×4

14

6

25

IV

140×180×5

180×6

100×4

14

6

25

V

140×180×6

180×8

100×4

16

6

25

VI

140×180×6

180×8

100×4

16

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-074
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1РТО180.72-*, 2РТО180.72-*,
1РТО210.72-*, 2РТО210.72-*

Таблица 1

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО180.72-*, 2РТО180.72-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.180.72-*

I

120×160×5

120×160×5

80×4

12

6

20

II

120×160×5

120×160×5

80×4

12

6

20

III

120×160×5

160×5

80×4

12

6

25

IV

120×160×5

160×5

80×4

12

6

25

V

120×160×5

160×6

80×4

14

6

25

VI

120×160×5

160×6

80×4

14

6

25

Таблица 2

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО210.72-*, 2РТО210.72-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.210.72-*

I

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

II

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

III

140×180×5

180×5

100×4

14

6

25

IV

140×180×5

180×5

100×4

14

6

25

V

140×180×5

180×6

100×4

16

6

25

VI

140×180×5

180×6

100×4

16

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-075
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1РТО180.84-* , 2РТО180.84-*,
1РТО210.84-* , 2РТО210.84-*

Таблица 1

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО180.84-*, 2РТО180.84-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.180.84-*

I

120×160×5

140×160×5

80×4

12

6

20

II

120×160×5

140×160×5

80×4

12

6

20

III

120×160×5

160×6

80×4

12

6

25

IV

120×160×5

160×6

80×4

12

6

25

V

120×160×5

160×8

80×4

14

6

25

VI

120×160×5

160×8

80×4

14

6

25

Таблица 2

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО210.84-*, 2РТО210.84-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.210.84-*

I

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

II

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

III

140×180×5

180×5

100×4

14

6

25

IV

140×180×5

180×5

100×4

14

6

25

V

140×180×5

180×6

100×4

16

6

25

VI

140×180×5

180×6

100×4

16

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-076
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1РТО210.96-*, 2РТО210.96-*

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО210.96-*, 2РТО210.96-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.210.96-*

I

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

II

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

III

140×180×5

180×5

100×4

14

6

25

IV

140×180×5

180×5

100×4

14

6

25

V

140×180×5

180×6

100×4

16

6

25

VI

140×180×5

180×6

100×4

16

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-077
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1РТО240.60-*, 2РТО240.60-*,
1РТО300.60-*, 2РТО300.60-*

Таблица 1

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО240.60-*, 2РТО240.60-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.240.60-*

I

140×180×5

180×6

100×4

12

6

20

II

140×180×5

180×6

100×4

12

6

20

III

140×180×6

180×8

100×4

14

6

25

IV

140×180×6

180×8

100×4

14

6

25

V

100×200×6

200×8

120×4

16

6

25

VI

100×200×6

200×8

120×4

16

6

25

Таблица 2

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО300.60-*, 2РТО300.60-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.300.60-*

I

100×200×6

200×6

120×4

16

6

25

II

100×200×6

200×6

120×4

16

6

25

III

160×240×6

160×240×8

140×4

18

8

25

IV

160×240×6

160×240×8

140×4

18

8

25

V

160×240×8

160×240×10

140×4

20

8

25

VI

160×240×8

160×240×10

140×4

20

8

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-078
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1РТО240.72-*, 2РТО240.72-*,
1РТО300.72-*, 2РТО300.72-*

Таблица 1

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО240.72-*, 2РТО240.72-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.240.72-*

I

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

II

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

III

140×180×6

180×6

100×4

14

6

25

IV

140×180×6

180×6

100×4

14

6

25

V

100×200×6

200×6

120×4

16

6

25

VI

100×200×6

200×6

120×4

16

6

25

Таблица 2

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО300.72-*, 2РТО300.72-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.300.72-*

I

100×200×6

200×6

120×4

16

6

25

II

100×200×6

200×6

120×4

16

6

25

III

160×240×6

160×240×8

140×4

18

8

25

IV

160×240×6

160×240×8

140×4

18

8

25

V

160×240×8

160×240×10

140×4

20

8

25

VI

160×240×8

160×240×10

140×4

20

8

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-079
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1РТО240.84-*, 2РТО240.84-*,
1РТО300.84-*, 2РТО300.84-*

Таблица 1

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО240.84-*, 2РТО240.84-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.240.84-*

I

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

II

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

III

140×180×6

180×6

100×4

14

6

25

IV

140×180×6

180×6

100×4

14

6

25

V

100×200×6

200×6

120×4

16

6

25

VI

100×200×6

200×6

120×4

16

6

25

Таблица 2

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО300.84-*, 2РТО300.84-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.300.84-*

I

100×200×6

200×6

120×4

16

6

25

II

100×200×6

200×6

120×4

16

6

25

III

160×240×6

160×240×8

140×4

18

8

25

IV

160×240×6

160×240×8

140×4

18

8

25

V

160×240×8

160×240×10

140×4

20

8

25

VI

160×240×8

160×240×10

140×4

20

8

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-080
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1РТО240.96-*, 2РТО240.96-*,
1РТО300.96-*, 2РТО300.96-*

Таблица 1

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО240.96-*, 2РТО240.96-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.240.96-*

I

140×180×5

180×6

100×4

12

6

20

II

140×180×5

180×6

100×4

12

6

20

III

140×180×6

180×8

100×4

14

6

25

IV

140×180×6

180×8

100×4

14

6

25

V

100×200×6

200×8

120×4

16

6

25

VI

100×200×6

200×8

120×4

16

6

25

Таблица 2

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО300.96-*, 2РТО300.96-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.300.96-*

I

100×200×6

200×6

120×4

16

6

25

II

100×200×6

200×6

120×4

16

6

25

III

160×240×6

160×240×8

140×4

18

8

25

IV

160×240×6

160×240×8

140×4

18

8

25

V

160×240×8

160×240×10

140×4

20

8

25

VI

160×240×8

160×240×10

140×4

20

8

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-081
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ
3РТО150.48-*

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 3РТО150.48-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.150.48-*

I

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

20

II

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

20

III

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

20

IV

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

20

V

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

VI

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-082
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ
3РТ0150.60-*

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 3РТ0150.60-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.150.60-*

I

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

20

II

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

20

III

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

IV

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

V

140×180×5

180×6

100×4

12

6

20

VI

140×180×5

180×6

100×4

12

6

20

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-083
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ
3РТО150.72-*

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 3РТ0150.72-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1.150.72-*

I

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

20

II

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

20

III

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

20

IV

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

20

V

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

VI

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-084
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1 PTMn ×180.48-*, 2 PTMn ×180.48-*

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×180.48-*, 2РТМ2×180.48-*,

1РТМ3×180.48-*, 2РТМ3×180.48-*,

1РТМ4×180.48-*, 2РТМ4×180.48-*,

1РТМ5×180.48-*, 2 PTM 5×180.48-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1. n ×180.48-*

I

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

20

II

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

20

III

100×200×5

160×200×5

120×4

12

6

25

IV

100×200×5

160×200×5

120×4

12

6

25

V

100×200×5

160×200×6

120×4

12

6

25

VI

100×200×5

160×200×6

120×4

12

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-085
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1РТМ n×180.60-*, 2РТМ n×180.60-*,
1РТМ n×210.60-*, 2 PTMn×210.60-*

Таблица 1

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×180.60-*, 2РТМ2×180.60-*,

1РТМ3×180.60-*, 2РТМ3×180.60-*,

1РТМ4×180.60-*, 2РТМ4×180.60-*,

1РТМ5×180.60-*, 2 PTM 5×180.60-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1. n × l 80.60-*

I

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

II

140×180×5

180×5

100×4

12

6

20

III

100×200×5

160×200×5

120×4

12

6

25

IV

100×200×5

160×200×5

120×4

12

6

25

V

100×200×5

160×200×6

120×4

12

6

25

VI

100×200×5

160×200×6

120×4

12

6

25

Таблица 2

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×210.60-*, 2РТМ2×210.60-*,

1РТМ3×210.60-*, 2РТМ3×210.60-*,

1РТМ4×210.60-*, 2РТМ4×210.60-*,

1РТМ5×210.60-*, 2РТМ5×210.60-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1. n ×210.60-*

I

100×200×5

120×200×6

120×4

12

6

20

II

100×200×5

120×200×6

120×4

12

6

20

III

160×240×5

160×240×5

140×4

12

6

25

IV

160×240×5

160×240×5

140×4

12

6

25

V

160×240×5

160×240×6

140×4

12

6

25

VI

160×240×5

160×240×6

140×4

12

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-086
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1 PTMn× l80.72-*, 2 PTMn×180.72-*,
1РТМ n×210.72-*, 2 PTMn×210.72-*

Таблица 1

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×180.72-*, 2РТМ2×180.72-*,

1РТМ3×180.72-*, 2РТМ3×180.72-*,

1РТМ4×180.72-*, 2РТМ4×180.72-*,

1РТМ5×180.72-*, 2 PTM 5×180.72-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1. n × l 80.72-*

I

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

25

II

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

25

III

100×200×5

160×200×5

120×4

12

6

25

IV

100×200×5

160×200×5

120×4

12

6

25

V

100×200×5

160×200×6

120×4

12

6

25

VI

100×200×5

160×200×6

120×4

12

6

25

Таблица 2

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×210.72-*, 2РТМ2×210.72-*,

1РТМ3×210.72-*, 2РТМ3×210.72-*,

1РТМ4×210.72-*, 2РТМ4×210.72-*,

1РТМ5×210.72-*, 2РТМ5×210.72-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1. n ×210.72-*

I

100×200×5

120×200×6

120×4

12

6

25

II

100×200×5

120×200×6

120×4

12

6

25

III

160×240×5

160×240×5

140×4

12

6

25

IV

160×240×5

160×240×5

140×4

12

6

25

V

160×240×5

160×240×6

140×4

12

6

25

VI

160×240×5

160×240×6

140×4

12

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-087
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1РТМ n×180.84-*, 2РТМ n×180.84-*,
1РТМ n×210.84-*, 2 PTMn×210.84-*

Таблица 1

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×180.84-*, 2РТМ2×180.84-*,

1РТМ3×180.84-*, 2РТМ3×180.84-*,

1РТМ4×180.84-*, 2РТМ4×180.84-*,

1РТМ5×180.84-*, 2 PTM 5×180.84-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1. n × l 80.84-*

I

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

25

II

140×180×5

140×180×5

100×4

12

6

25

III

100×200×5

160×200×5

120×4

12

6

25

IV

100×200×5

160×200×5

120×4

12

6

25

V

100×200×5

160×200×6

120×4

12

6

25

VI

100×200×5

160×200×6

120×4

12

6

25

Таблица 2

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×210.84-*, 2РТМ2×210.84-*,

1РТМ3×210.84-*, 2РТМ3×210.84-*,

1РТМ4×210.84-*, 2РТМ4×210.84-*,

1РТМ5×210.84-*, 2РТМ5×210.84-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

K 1. n ×210.84-*

I

100×200×5

120×200×6

120×4

12

6

25

II

100×200×5

120×200×6

120×4

12

6

25

III

160×240×5

160×240×5

140×4

12

6

25

IV

160×240×5

160×240×5

140×4

12

6

25

V

160×240×5

160×240×6

140×4

12

6

25

VI

160×240×5

160×240×6

140×4

12

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-088
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1РТМ n×210.96-*, 2 PTMn×210.96-*

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×210.96-*, 2РТМ2×210.96-*,

1РТМ3×210.96-*, 2РТМ3×210.96-*,

1РТМ4×210.96-*, 2РТМ4×210.96-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1. n ×210.96-*

I

100×200×5

120×200×6

120×4

12

6

25

II

100×200×5

120×200×6

120×4

12

6

25

III

160×240×5

160×240×5

140×4

12

6

25

IV

160×240×5

160×240×5

140×4

12

6

25

V

160×240×5

160×240×6

140×4

12

6

25

VI

160×240×5

160×240×6

140×4

12

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-089
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1РТМ n ×240.60-*, 2РТМ n ×240.60-*,
1РТМ n ×300.60-*, 2РТМ n ×300.60-*

Таблица 1

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×240.60-*, 2РТМ2×240.60-*,

1РТМ3×240.60-*, 2РТМ3×240.60-*,

1РТМ4×240.60-*, 2РТМ4×240.60-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1. n ×240.60-*

Сталь С255 и С345

I

100×200×5

160×200×6

120×4

12

6

25

II

100×200×5

160×200×6

120×4

12

6

25

III

160×240×6

160×240×6

140×4

14

6

25

IV

160×240×6

160×240×6

140×4

14

6

25

V

160×240×6

160×240×8

140×4

14

6

25

Сталь С345

VI

160×240×6

160×240×8

140×4

14

6

25

Таблица 2

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×300.60-*, 2РТМ2×300.60-*

1РТМ3×300.60-*, 2РТМ3×300.60-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1. n ×300.60-*

Сталь С255 и С345

I

160×240×6

160×240×6

140×4

16

6

20

II

160×240×6

160×240×6

140×4

16

6

20

III

160×240×6

160×240×8

140×4

16

8

25

IV

160×240×6

160×240×8

140×4

16

8

25

Сталь С345

V

160×240×6

160×240×8

140×4

16

8

25

VI

-

-

-

-

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-090
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1РТМ n ×240.72-*, 2РТМ n ×240.72-*,
1РТМ n ×300.72-*, 2РТМ n ×300.72-*

Таблица 1

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×240.72-*, 2РТМ2×240.72-*,

1РТМ3×240.72-*, 2РТМ3×240.72-*,

1РТМ4×240.72-*, 2РТМ4×240.72-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1. n ×240.72-*

Сталь С255 и С345

I

100×200×5

160×200×5

120×4

12

6

25

II

100×200×5

160×200×5

120×4

12

6

25

III

160×240×6

160×240×6

140×4

14

6

25

IV

160×240×6

160×240×6

140×4

14

6

25

V

160×240×6

160×240×8

140×4

14

6

25

Сталь С345

VI

160×240×6

160×240×8

140×4

14

6

25

Таблица 2

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×300.72-*, 2РТМ2×300.72-*,

1РТМ3×300.72-*, 2РТМ3×300.72-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1. n ×300.72-*

Сталь С255 и С345

I

160×240×6

160×240×6

140×4

16

6

25

II

160×240×6

160×240×6

140×4

16

6

25

III

160×240×6

160×240×6

140×4

16

8

25

IV

160×240×6

160×240×6

140×4

16

8

25

Сталь С345

V

160×240×6

160×240×8

140×4

16

8

25

VI

-

-

-

-

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-091
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1РТМ n ×240.84-*, 2РТМ n ×240.84-*,
1РТМ n ×300.84-*, 2РТМ n ×300.84-*

Таблица 1

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×240.84-*, 2РТМ2×240.84-*,

1РТМ3×240.84-*, 2РТМ3×240.84-*,

1РТМ4×240.84-*, 2РТМ4×240.84-*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1. n ×240.84-*

Сталь С255 и С345

I

100×200×5

160×200×5

120×4

12

6

25

II

100×200×5

160×200×5

120×4

12

6

25

III

160×240×6

160×240×6

140×4

14

6

25

IV

160×240×6

160×240×6

140×4

14

6

25

V

160×240×6

160×240×8

140×4

14

6

25

Сталь С345

VI

160×240×6

160×240×8

140×4

14

6

25

Таблица 2

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×300.84-*, 2РТМ2×300.84-*,

1РТМ3×300.84-*, 2РТМ3×300.84-*

Код

вертикальной

нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

Kl . n ×300.84-*

Сталь С255 и С345

I

160×240×6

160×240×6

140×4

16

6

25

II

160×240×6

160×240×6

140×4

16

6

25

III

160×240×6

160×240×6

140×4

16

8

25

IV

160×240×6

160×240×6

140×4

16

8

25

Сталь С345

V

160×240×6

160×240×8

140×4

16

8

25

VI

-

-

-

-

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-092
СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ
1РТМ n ×240.96-*, 2РТМ n ×240.96-*,
1РТМ n ×300.96-*, 2РТМ n ×300.96-*

Таблица 1

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×240.96-*, 2РТМ2×240.96-*,

1РТМ3×240.96-*, 2РТМ3×240.96-*,

1РТМ4×240.96-*, 2РТМ4×240.96-*

Код вертикальной нагрузки

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1. n ×240.96-*

Сталь С255 и С345

I

100×200×5

160×200×6

120×4

12

6

25

II

100×200×5

160×200×6

120×4

12

6

25

III

160×240×6

160×240×6

140×4

14

6

25

IV

160×240×6

160×240×6

140×4

14

6

25

V

160×240×6

160×240×8

140×4

14

6

25

Сталь С345

VI

160×240×6

160×240×8

140×4

14

6

25

Таблица 2

СОРТАМЕНТ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×300.96-*, 2РТМ2×300.96-*,

1РТМ3×300.96-*, 2РТМ3×300.96-*

Код вертикальной нагрузки

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

K 1. n ×300.96-*

Сталь С255 и С345

I

160×240×6

160×240×6

140×4

16

6

25

II

160×240×6

160×240×6

140×4

16

6

25

III

160×240×6

160×240×6

140×4

16

8

25

IV

160×240×6

160×240×6

140×4

16

8

25

Сталь С345

V

160×240×6

160×240×8

140×4

16

8

25

VI

-

-

-

-

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-093
СОРТАМЕНТ СРЕДНИХ ОДНОВЕТВЕВЫХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

СОРТАМЕНТ ОДНОВЕТВЕВЫХ СРЕДНИХ СТОЕК РАМ

Суммарное вертикальное усилие ΣN ст , тс

Марка стали

Сечение гнутосварных труб по ГОСТ 30245-03, h × t , мм, в зависимости от высоты средней стойки Н ст , м, и высоты сечения нижнего пояса ригеля h p , мм

6<Н ст ≤8

8<Н ст ≤11

h p =180

h p =200

h p =180

h p =200

N≤25

C255

180×5

200×6

180×5

200×6

C345

25<N≤35

C255

180×6

C345

35<N≤45

C255

180×6

180×8

C345

180×5

45<N≤55

C255

180×8

180×10

200×8

C345

180×6

180×8

200×6

55<N≤65

C255

180×8

200×8

-

200×8

C345

180×8

200×6

180×10

65<N≤75

C255

180×10

200×8

-

200×10

C345

180×8

200×6

200×8

75<N≤85

C255

180×10

200×8

200×10

C345

180×10

200×6

85<N≤95

C255

-

200×10

-

C345

180×10

200×8

200×10

95<N≤105

C255

-

200×10

-

C345

180×10

200×8

105<N≤115

C255

-

-

C345

-

200×8

1. h p – высота сечения нижнего пояса ригеля, h ст - высота сечения ветви стойки.

2. Для ригелей с высотой сечения нижнего пояса h 1 =140 мм принимать среднюю стойку только с высотой сечения ветви h ст =180 мм.

3. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

4. Принцип маркировки средних стоек много пролетных рам см. докум.-065.

1.420.3-36.03.0-1-094
СОРТАМЕНТ СРЕДНИХ ДВУХВЕТВЕВЫХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

СОРТАМЕНТ ДВУХВЕТВЕВЫХ СРЕДНИХ СТОЕК РАМ

Суммарное вертикальное усилие Σ N ст , тс

Марка стали

Сечение гнутосварных труб по ГОСТ 30245-03, h × t , мм, в зависимости от высоты средней стойки Н c т , м, и высоты сечения нижнего пояса ригеля h p , мм

6<Нст≤8

8<Нст≤11

11<Нст≤15

h p =180

h p =200

h p =180

h p =200

h p =180

h p =200

25<N≤55

C255

-

-

-

-

180×5

200×6

C345

55<N≤65

C255

180×5

C345

-

65<N≤75

C255

180×5

C345

75<N≤85

C255

C345

85<N≤95

C255

180×8

200×6

C345

95<N≤105

C255

180×6

C345

180×5

105<N≤115

C255

200×6

180×6

180×6

C345

-

180×5

180×5

115<N≤125

C255

200×6

180×8

180×6

C345

180×6

180×5

125<N≤135

C255

180×8

180×8

C345

180×6

180×6

135<N≤145

C255

180×8

180×8

C345

180×6

180×6

145<N≤155

C255

180×10

200×8

180×8

200×8

180×8

C345

180×8

200×6

200×6

180×6

155<N≤165

C255

180×10

200×8

180×10

200×8

180×8

200×8

C345

180×8

200×6

180×8

200×6

200×6

165<N≤175

C255

180×10

200×8

180×10

200×8

180×10

200×8

C345

180×8

200×6

180×8

200×6

180×8

200×6

175<N≤185

C255

180×10

200×8

180×10

200×8

180×10

200×8

C345

180×8

200×6

180×8

200×6

185<N≤195

C255

-

200×10

180×10

200×8

180×10

200×8

C345

180×10

200×8

180×8

180×8

200×6

1. h p – высота сечения нижнего пояса ригеля, h – высота сечения ветви стойки.

2. Для ригелей с высотой сечения нижнего пояса h p =140 мм принимать среднюю стойку только с высотой сечения ветви h ст =180 мм.

3. Сечение решетки средней стойки принимать равным сечению решетки крайней стойки.

4. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

5. Принцип маркировки средних стоек многопролетных рам см. докум.-065.

1.420.3-36.03.0-1-095
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО180.*

1Р1.180.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО180.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

1Р1.180.*

I

120×5

120×5

80×4

12

6

20

II

120×5

120×5

80×4

12

6

20

III

120×5

120×5

80×4

12

6

20

IV

120×5

120×5

80×4

12

6

20

V

120×6

120×6

80×4

14

6

20

VI

120×6

120×6

80×4

14

6

20

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-096
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО210.*

1Р1.210.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО210.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

1Р1.210.*

I

140×5

140×5

100×4

12

6

20

II

140×5

140×5

100×4

12

6

20

III

140×6

140×6

100×4

14

6

20

IV

140×6

140×6

100×4

14

6

20

V

140×8

140×8

100×4

16

6

25

VI

140×8

140×8

100×4

16

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-097
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО240.*

1Р1.240.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО240.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

1Р1.240.*

I

140×5

140×5

100×4

12

6

20

II

140×5

140×5

100×4

12

6

20

III

140×6

140×6

100×4

14

6

25

IV

140×6

140×6

100×4

14

6

25

V

160×8

160×8

120×4

16

6

25

VI

160×8

160×8

120×4

16

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-098
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО300.*

1Р1.300.*

1Р2.300.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТО300.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

7

1Р1.300.* 1 Р 2.300.*

I

160×6

160×8

160×6

120×4

16

6

20

II

160×6

160×8

160×6

120×4

16

6

20

III

180×6

180×8

180×6

140×4

18

6

25

IV

180×6

180×8

180×6

140×4

18

6

25

V

180×8

180×10

180×8

140×4

20

8

30

VI

180×8

180×10

180×8

140×4

20

8

30

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-099
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТО180.*

2Р1.180.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТО180.*

Код вертикальной нагрузки

Холодногнутые сварные трубы

Листовая сталь, t

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

2Р1.180.*

I

120×5

120×5

80×4

12

6

20

II

120×5

120×5

80×4

12

6

20

III

120×5

120×5

80×4

12

6

20

IV

120×5

120×5

80×4

12

6

20

V

120×6

120×6

80×4

14

6

20

VI

120×6

120×6

80×4

14

6

20

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-100
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТО210.*

2Р1.210.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТО.210.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

2Р1.210.*

I

140×5

140×5

100×4

12

6

20

II

140×5

140×5

100×4

12

6

20

III

140×6

140×6

100×4

14

6

20

IV

140×6

140×6

100×4

14

6

20

V

140×8

140×8

100×4

16

6

25

VI

140×8

140×8

100×4

16

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-101
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТО240.*

2Р1.240.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТО240.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

2Р1.240.*

I

140×5

140×5

100×4

12

6

20

II

140×5

140×5

100×4

12

6

20

III

140×6

140×6

100×4

14

6

25

IV

140×6

140×6

100×4

14

6

25

V

160×8

160×8

120×4

16

6

25

VI

160×8

160×8

120×4

16

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-102
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТО300.*

2Р1.300.*

2Р2.300.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТО300.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

7

2Р1.300.* 2 Р 2.300.*

I

160×6

160×8

160×6

120×4

16

6

20

II

160×6

160×8

160×6

120×4

16

6

20

III

180×6

180×8

180×6

140×4

18

6

25

IV

180×6

180×8

180×6

140×4

18

6

25

V

180×8

180×10

180×8

140×4

20

8

30

VI

180×8

180×10

180×8

140×4

20

8

30

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.- 01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-103
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ 3РТО150.*

3 Р1.150. *

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ ЗРТО150.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

3Р1.150.*

I

140×5

140×5

100×4

12

6

20

II

140×5

140×5

100×4

12

6

20

III

140×6

140×6

100×4

12

6

20

IV

140×6

140×6

100×4

12

6

20

V

140×8

140×8

100×4

12

6

20

VI

140×8

140×8

100×4

12

6

20

1. Сталь определяется по табл. 7 докум. -01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум. -01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-104
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТМ n×180.*

1Р1. n ×180.*

1Р2. 180.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×180.*, 1РТМ3×180.*,

1РТМ4×180.*, 1РТМ5×180.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

7

1Р1. n ×180.*

1 Р 2.n×180.*

I

140×5

140×6

140×5

100×4

12

6

20

II

140×5

140×6

140×5

100×4

12

6

20

III

160×5

160×6

160×5

120×4

12

6

20

IV

160×5

160×6

160×5

120×4

12

6

20

V

160×6

160×8

160×6

120×4

12

6

20

VI

160×6

160×8

160×6

120×4

12

6

20

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.- 01ПЗ.

1 P 3. n ×180.*

1Р4. n ×180.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×180.*, 1РТМ3×180.*,

1РТМ4×180.*, 1РТМ5×180.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

1 P 3. n ×180.*

1P4.n×180.*

I

140×6

140×6

100×4

20

-

-

II

140×6

140×6

100×4

20

-

-

III

160×6

160×6

120×4

20

-

-

IV

160×6

160×6

120×4

20

-

-

V

160×8

160×8

120×4

20

-

-

VI

160×8

160×8

120×4

20

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

1Р5. n ×180.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ3×180.*, 1РТМ5×180.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

1Р5. n ×180.*

I

140×5

140×6

100×4

20

-

-

II

140×5

140×6

100×4

20

-

-

III

160×5

160×6

120×4

20

-

-

IV

160×5

160×6

120×4

20

-

-

V

160×6

160×8

120×4

20

-

-

VI

160×6

160×8

120×4

20

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-105
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТМ n×210.*

1Р1. n ×210.*

1Р2. 210.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×210.*, 1РТМ3×210.*,

1РТМ4×210.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

7

1Р1. n ×210.*

1 Р 2.n×210.*

I

160×5

160×6

160×5

120×4

12

6

20

II

160×5

160×6

160×5

120×4

12

6

20

III

180×5

180×6

180×5

140×4

12

6

20

IV

180×5

180×6

180×5

140×4

12

6

20

V

180×6

180×8

180×6

140×4

12

6

25

VI

180×6

180×8

180×6

140×4

12

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

1Р3. n ×210.*

1Р4. n ×210.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×210.*, 1РТМ3×210.*,

1РТМ4×210.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

1Р3. n ×210.*

1 Р 4.n×210.*

I

160×6

160×6

120×4

20

-

-

II

160×6

160×6

120×4

20

-

-

III

180×6

180×6

140×4

20

-

-

IV

180×6

180×6

140×4

20

-

-

V

180×8

180×8

140×4

25

-

-

VI

180×8

180×8

140×4

25

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

1Р5. n ×210.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ3×210.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

1Р5. n ×210.*

I

160×5

160×6

120×4

20

-

-

II

160×5

160×6

120×4

20

-

-

III

180×5

180×6

140×4

20

-

-

IV

180×5

180×6

140×4

20

-

-

V

180×6

180×8

140×4

25

-

-

VI

180×6

180×8

140×4

25

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-106
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТМ n×240.*

1Р1. 240.*

1Р2. 240.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×240.*, 1РТМ3×240.*,

1РТМ4×240.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

7

8

1Р1. n ×240.*

1Р2. n ×240.*

Сталь С255 и С345

I

160×6

160×8

160×6

120×4

12

6

20

20

II

160×6

160×8

160×6

120×4

12

6

20

20

III

180×6

180×8

180×6

140×4

14

6

25

20

IV

180×6

180×8

180×6

140×4

14

6

25

20

V

180×8

180×10

180×8

140×4

14

6

30

20

Сталь С345

VI

180×8

180×10

180×8

140×4

14

6

30

20

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

1Р3. n ×240.*

1Р4. n ×240.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×240.*, 1РТМ3×240.*,

1РТМ4×240.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

1Р3. n ×240.*

1Р4. n ×240.*

Сталь С255 и С345

I

160×8

160×8

120×4

20

20

-

II

160×8

160×8

120×4

20

20

-

III

180×8

180×8

140×4

20

25

-

IV

180×8

180×8

140×4

20

25

-

V

180×10

180×10

140×4

20

30

-

Сталь С345

VI

180×10

180×10

140×4

20

30

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

1Р5. n ×240.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ3×240.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

1Р5. n ×240.*

Сталь С255 и С345

I

160×6

160×8

120×4

20

-

-

II

160×6

160×8

120×4

20

-

-

III

180×6

180×8

140×4

25

-

-

IV

180×6

180×8

140×4

25

-

-

V

180×8

180×10

140×4

30

-

-

Сталь С345

VI

180×8

180×10

140×4

30

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-107
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 1РТМ n×300.*

1Р1. n ×300.*

1Р2. .300.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×300.*, 1РТМ3×300.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

7

8

1Р1. n ×300.*

1Р2. n ×300.*

Сталь С255 и С345

I

180×6

180×8

180×6

140×4

16

6

20

25

II

180×6

180×8

180×6

140×4

16

6

20

25

III

200×8

200×10

200×8

140×4

16

6

25

30

IV

200×8

200×10

200×8

140×4

16

6

25

30

Сталь С345

V

200×8

200×10

200×8

140×4

16

8

25

30

VI

-

-

-

-

-

-

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

1Р6. n ×300.*

3 . n × 300 .*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ2×300.*, 1РТМ3×300.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

7

1Р6. n ×300.*

1Р3. n ×300.*

Сталь С255 и С345

I

180×6

180×8

180×8

140×4

25

20

-

II

180×6

180×8

180×8

140×4

25

20

-

III

200×8

200×10

200×10

140×4

30

20

-

IV

200×8

200×10

200×10

140×4

30

20

-

Сталь С345

V

200×8

200×10

200×10

140×4

30

20

-

VI

-

-

-

-

-

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

1Р4. n ×300.*

1P7.n×300.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

1РТМ3×300.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

7

8

1Р4. n ×300.*

1Р7. n ×300.*

Сталь С255 и С345

I

180×6

180×8

180×8

140×4

20

25

20

-

II

180×6

180×8

180×8

140×4

20

25

20

-

III

200×8

200×10

200×10

140×4

20

30

25

-

IV

200×8

200×10

200×10

140×4

20

30

25

-

Сталь С345

V

200×8

200×10

200×10

140×4

20

30

25

-

VI

-

-

-

-

-

-

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-108
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТМ n×180.*

2Р1. n ×180.*

2 Р2. n ×180.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

2РТМ2×180.*, 2РТМ3×180.*,

2РТМ4×180.*, 2РТМ5×180.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

7

2Р1. n ×180.*

2 Р 2.n×180.*

I

140×5

140×6

140×5

100×4

12

6

20

II

140×5

140×6

140×5

100×4

12

6

20

III

160×5

160×6

160×5

120×4

12

6

20

IV

160×5

160×6

160×5

120×4

12

6

20

V

160×6

160×8

160×6

120×4

12

6

20

VI

160×6

160×8

160×6

120×4

12

6

20

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

2 P 3. n × l 80.*

2P4.n× 1 80.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

2РТМ2×180.*, 2РТМ3×180.*,

2РТМ4×180.*, 2РТМ5×180.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

2 P 3. n × l 80.*

2P4.n×l80.*

I

140×6

140×6

100×4

20

-

-

II

140×6

140×6

100×4

20

-

-

III

160×6

160×6

120×4

20

-

-

IV

160×6

160×6

120×4

20

-

-

V

160×8

160×8

120×4

20

-

-

VI

160×8

160×8

120×4

20

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

2 P 5. n ×180.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

2РТМ3×180.*, 2РТМ5×180.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

2 P 5. n ×180.*

I

140×5

140×6

100×4

20

-

-

II

140×5

140×6

100×4

20

-

-

III

160×5

160×6

120×4

20

-

-

IV

160×5

160×6

120×4

20

-

-

V

160×6

160×8

120×4

20

-

-

VI

160×6

160×8

120×4

20

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-109
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТМ n×210.*

2 Р1. n ×210.*

2Р2. n ×210.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

2РТМ2×210.*, 2РТМ3×210.*,

2РТМ4×210.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

7

2Р1. n ×210.*

2 Р 2.n×210.*

I

160×5

160×6

160×5

120×4

12

6

20

II

160×5

160×6

160×5

120×4

12

6

20

III

180×5

180×6

180×5

140×4

12

6

20

IV

180×5

180×6

180×5

140×4

12

6

20

V

180×6

180×8

180×6

140×4

12

6

25

VI

180×6

180×8

180×6

140×4

12

6

25

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

2 P 3. n ×210.*

2P4.n×210.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

2РТМ2×210.*, 2РТМ3×210.*,

2РТМ4×210.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

2 P 3. n ×210.*

2P4.n×210.*

I

160×6

160×6

120×4

20

-

-

II

160×6

160×6

120×4

20

-

-

III

180×6

180×6

140×4

20

-

-

IV

180×6

180×6

140×4

20

-

-

V

180×8

180×8

140×4

25

-

-

VI

180×8

180×8

140×4

25

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

2 P 5. n ×210.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

2РТМ3×210.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

2 P 5. n ×210.*

I

160×5

160×6

120×4

20

-

-

II

160×5

160×6

120×4

20

-

-

III

180×5

180×6

140×4

20

-

-

IV

180×5

180×6

140×4

20

-

-

V

180×6

180×8

140×4

25

-

-

VI

180×6

180×8

140×4

25

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-110
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТМ n×240.*

2Р1. n ×240.*

2Р2. 240.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

2РТМ2×240.*, 2РТМ3×240.*,

2РТМ4×240.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

7

8

2Р1. n ×240.*

2Р2. n ×240.*

Сталь С255 и С345

I

160×6

160×8

160×6

120×4

12

6

20

20

II

160×6

160×8

160×6

120×4

12

6

20

20

III

180×6

180×8

180×6

140×4

14

6

25

20

IV

180×6

180×8

180×6

140×4

14

6

25

20

V

180×8

180×10

180×8

140×4

14

6

30

20

Сталь С345

VI

180×8

180×10

180×8

140×4

14

6

30

20

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

2 P 3. n ×240.*

2P4.n×240.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

2РТМ2×240.*, 2РТМ3×240.*,

2РТМ4×240.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

2 P 3. n ×240.*

2 P 4. n ×240.*

Сталь С255 и С345

I

160×8

160×8

120×4

20

20

-

II

160×8

160×8

120×4

20

20

-

III

180×8

180×8

140×4

20

25

-

IV

180×8

180×8

140×4

20

25

-

V

180×10

180×10

140×4

20

30

-

Сталь С345

VI

180×10

180×10

140×4

20

30

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

2 P 5. n ×240.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

2РТМ3×240.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , ми

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

2 P 5. n ×240.*

Сталь С255 и С345

I

160×6

160×8

120×4

20

-

-

II

160×6

160×8

120×4

20

-

-

III

180×6

180×8

140×4

25

-

-

IV

180×6

180×8

140×4

25

-

-

V

180×8

180×10

140×4

30

-

-

Сталь С345

VI

180×8

180×10

140×4

30

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум.-01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум.-01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-111
СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ 2РТМ n×300.*

2Р1. n ×300.*

2Р2. n ×300.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

2РТМ2×300.*, 2РТМ3×300.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

7

8

2Р1. n ×300.*

2Р2. n ×300.*

Сталь С255 и С345

I

180×6

180×8

180×6

140×4

16

6

20

25

II

180×6

180×8

180×6

140×4

16

6

20

25

III

200×8

200×10

200×8

140×4

16

6

25

30

IV

200×8

200×10

200×8

140×4

16

6

25

30

Сталь С345

V

200×8

200×10

200×8

140×4

16

8

25

30

VI

-

-

-

-

-

-

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум. -01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум. -01ПЗ.

2 P 6. n ×300.*

2P3.n×300.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

2РТМ2×300.*, 2РТМ3×300.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

7

2 P 6. n ×300.*

2 P 3. n ×300.*

Сталь С255 и С345

I

180×6

180×8

180×8

140×4

25

20

-

II

180×6

180×8

180×8

140×4

25

20

-

III

200×8

200×10

200×10

140×4

30

20

-

IV

200×8

200×10

200×10

140×4

30

20

-

Сталь С345

V

200×8

200×10

200×10

140×4

30

20

-

VI

-

-

-

-

-

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум. -01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум. -01ПЗ.

2 P 4. n ×300.*

2P7.n×300.*

СОРТАМЕНТ РИГЕЛЕЙ МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

2РТМ3×300.*

Код вертикальной нагрузки

Гнутосварные трубы, b × h × t , мм

Листовая сталь, t , мм

Номер позиции

1

2

3

4

5

6

7

Сталь С255 и С345

I

180×6

180×8

180×8

140×4

20

25

20

II

180×6

180×8

180×8

140×4

20

25

20

III

200×8

200×10

200×10

140×4

20

30

25

IV

200×8

200×10

200×10

140×4

20

30

25

Сталь С345

V

200×8

200×10

200×10

140×4

20

30

25

VI

-

-

-

-

-

-

-

1. Сталь определяется по табл. 7 докум. -01ПЗ.

2. Сечение элемента подбирается по сортаменту в соответствии с табл. 8 докум. -01ПЗ.

1.420.3-36.03.0-1-112
УЗЛЫ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1. В заводских условиях для сварки элементов следует применять полуавтоматическую сварку в среде углекислого газа по ГОСТ 8050-85. Марка сварочной проволоки Св-08Г2С диаметром 1.4 мм по ГОСТ 2246-70*. Материалы для монтажной сварки применять в соответствии с т. 55 СНиП II-23-81* "Стальные конструкции. Нормы проектирования".

2. Монтажные соединения выполнять на втулках, высокопрочных болтах, болтах нормальной точности и самонарезающих винтах.

3. Постоянные болты М12, М16, М20 и М24 ГОСТ 7798-70 класса прочности 5.8. по ГОСТ 1759.4-87 . В сейсмических районах класс прочности постоянных болтов 8.8. Применение автоматной стали для болтов не допускается.

4. Гайки постоянных болтов (анкерных, нормальной точности) после выверки конструкций закреплять контргайками. Допускается вместо контргаек постановка пружинных шайб по ГОСТ 6402-70.

5. Образование отверстий в соединениях с болтами предусматривать сверлением в кондукторах или на поточных линиях, при этом допускаемые отклонения расстояний между центрами отверстий в группе ±1.0 мм, диаметров отверстий +1.0 мм.

6. Высокопрочные болты М24 исполнения ХЛ по ГОСТ 22353-77 с временным сопротивлением 110 кгс/мм2 из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 4543-71*, категории размещения I по ГОСТ 22356-77. Высокопрочные гайки М24 по ГОСТ 22354-77 с временным сопротивлением 110 кгс/мм2 из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 4543-71*, категории размещения I по ГОСТ 22356-77. Шайбы 24 по ГОСТ 22355-77.

7. Для фланцев применять толстолистовую горячекатаную сталь марки 09Г2С-15 по ГОСТ 19281-89. Расчетное сопротивление в направлении толщины проката R th =225 МПа. Осевое натяжение высокопрочных болтов фланцевых соединений 24 тс. Контроль натяжения - по моменту закручивания.

8. Сталь фланцев должна быть проверена на отсутствие несплошностей (расслоений) при помощи ультразвукового дефектоскопического контроля до приваривания фланца.

9. Анкерные болты для всех стоек выполнять в соответствии с ГОСТ 24379.0 и ГОСТ 24379.1-80 . Сталь болтов принимать в соответствии с ГОСТ 24379.0-80 в зависимости от климатического района строительства по таблице.

Климатические районы

Расчетная температура района строительства, °С

Сталь

II 4 , II 5

-30°С> t ≥-40°С

Ст3пс2 по ГОСТ 380-88*

I 2 , II 2 и II 3

-40°С> t ≥-50°С

09Г2С-6 по ГОСТ 19281-89

I 1

-50°С> t ≥-65°С

09Г2С-8 по ГОСТ 19281-89

10. Контроль натяжения гибких связей с предварительным натяжением - по моменту закручивания.

1.420.3-36.03.0-1-113
УЗЛЫ 1,2.
СОПРЯЖЕНИЕ ПОЯСОВ И РАСКОСОВ В ЭЛЕМЕНТАХ РАМЫ

1. Катеты швов k f =1.2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. Для элементов решетки из стали С345 для кодов нагрузки III , IV , V , VI с толщиной стенки 4 мм. раскосы варить с полным проваром или увеличить толщину элементов решетки с 4 мм на 5 мм.

3. Толщину пластины принимать равной толщине стенки пояса, но не менее 6мм.

1. Катеты швов k f =1.2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. Для элементов решетки из стали С345 для кодов нагрузки III , IV , V , VI с толщиной стенки 4 мм. раскосы варить с полным проваром или увеличить толщину элементов решетки с 4 мм на 5 мм.

1.420.3-36.03.0-1-114
УЗЛЫ 3,4
СОПРЯЖЕНИЕ ПОЯСОВ И РАСКОСОВ В ЭЛЕМЕНТАХ РАМЫ

1. Катеты швов k f =1.2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. Обварить по контуру. Сварной шов выполнить с полным проваром.

3. После выполнения сварного шва шов зачистить.

Катеты швов k f =1.2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

1.420.3-36.03.0-1-115
УЗЛЫ 5, 6.
СОПРЯЖЕНИЕ ПОЯСОВ И РАСКОСОВ В ЭЛЕМЕНТАХ РАМЫ

1. Катеты швов k f =1.2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. Для элементов решетки из стали С345 для кодов нагрузки III , IV , V , VI с толщиной стенки 4 мм раскосы варить с полным проваром или увеличить толщину элементов решетки с 4 мм на 5 мм.

1. Катеты швов k f =1.2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. Для элементов решетки из стали С345 для кодов нагрузки III , IV , V , VI с толщиной стенки 4 мм раскосы варить с полным проваром или увеличить толщину элементов решетки с 4 мм на 5 мм.

3. Толщину пластины принимать равной толщине стенки пояса, но не менее 6 мм.

1.420.3-36.03.0-1-116
УЗЕЛ 7.
ОПОРНЫЙ УЗЕЛ РАМЫ

Таблица 1

Параметры

Анкерный болт, d 1, мм при пролете рамы L , м

15

18; 21

24; 30

М24

М30

М36

В

450

490

580

b 1

170

180

210

b 2

80

100

120

h1

80

100

100

d2

25

31

37

t пл

8

8

8

d3

Ø36

Ø45

Ø54

С - расстояние между осями ветвей стойки рамы (см. докум. -072...-092)

1. Необозначенные катеты швов k f = 1.2 t min , но не более 8мм.

2. Бетонируется бетоном класса В7.5 на высоту 300 мм.

3. Для опорных пластин применяется сталь марки С255. Толщину опорной пластины ( t оп ) см. табл. 2.

4. Диаметр анкерных болтов определяется по табл. 1.

5. В пластине на высоте не более 8 мм от нижнего края выполняется отверстие Ø30 мм для стока воды.

6. Определение сечений противосдвиговых закладных элементов фундамента производится по табл. 3, докум. -117.

Таблица 2

ТАБЛИЦА ТОЛЩИН ОПОРНЫХ ПЛИТ ДЛЯ КРАЙНИХ СТОЕК РАМ

Пролет, м

Высота стойки, м

Код горизонт, нагрузки

Толщина опорной плиты t оп , мм

Код вертикальной нагрузки

I

II

III

IV

V

VI

15

4.8-7.2

1; 2

20

18

4.8-8.4

1; 2

21

6.0-9.6

1; 2

24

6.0-9.6

1; 2

25

30

6.0-7.2

1

2

8.4-9.6

1; 2

1.420.3-36.03.0-1-117
УЗЕЛ 8.1.
ОПОРНЫЙ УЗЕЛ СРЕДНЕЙ ОДНОВЕТВЕВОЙ СТОЙКИ РАМЫ

Таблица 1

Параметры

Анкерный болт, d 1, мм при пролете рамы L , м

15

18; 21

24; 30

М24

М30

М36

В

55

65

80

b 1

55

65

80

b 2

80

100

100

h1

80

100

120

d2

25

31

37

t пл

8

8

8

d3

Ø36

Ø45

Ø54

a=h–2•r,

где r – радиус гиба сечения стойки;

h – высота сечения ветви средней стойки.

1. Необозначенные катеты швов k f = 1.2· t min , но не более 8 мм.

2. Толщину опорной пластины ( t оп ) см. табл. 2, л. 2.

3. Диаметр анкерных болтов d 1 определяется по табл. 1.

4. Толщину пластины принимать равной толщине стенки стойки t пл = t , но не менее 6 мм.

5. Противосдвиговые закладные элементы фундамента ставить только в опорных узлах стоек связевых блоков, h закладного элемента см. документ -116.

6. Определение сечений противосдвиговых закладных элементов фундамента производится по табл. 3.

Таблица 2

ТОЛЩИНА ОПОРНЫХ ПЛАСТИН СРЕДНИХ ОДНОВЕТВЕВЫХ СТОЕК

Суммарное вертикальное усилие ΣN ст , тс

Толщина опорной пластины t оп , мм

N ст ≤55

20

55< N ст ≤85

20

85< N ст ≤115

25

Для опорных пластин применять сталь С255.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЯ НА ПРОТИВОСДВИГОВОЙ ЗАКЛАДНОЙ ЭЛЕМЕНТ ФУНДАМЕНТА

Определение сечений противосдвиговых закладных элементов фундамента производится по табл. 3 по большему значению усилий Q ха или Q ya , определяемых по формулам:

Q xa = ΣQ x / n – ΣN •μ/ n

(1)

Q ya = ΣQ y / n – ΣN min •μ/ n ,

(2)

где ΣQ x , ΣQ y , ΣN

– см. общие положения определения нагрузок на фундаменты рам докум. -020;

n

– количество противосдвиговых закладных элементов фундамента;

ΣN min

– минимальное вертикальное усилие от постоянных нагрузок;

μ=0.25

– коэффициент трения опорной пластины о поверхность бетона фундамента.

Таблица 3

Предельные горизонтальные усилия

Длина заделки

l х , м

Длина заделки

l у , м

Примечание

Q y , тс

Q x , тс

при m =100 мм

при m =50 мм

при m =100 мм

при m =50 мм

[12

2.9

3.75

2.9

3.84

0.68

0.62

Нагрузки Q x и Q y действуют раздельно

[14

3.8

4.85

3.9

5.05

0.76

0.68

[16

4.9

6.2

5.1

6.4

0.85

0.74

[18

6.1

7.5

6.4

8.05

0.93

0.81

[20

7.4

9.0

7.9

9.85

1.01

0.87

[22

9.0

10.7

9.6

11.8

1.1

0.93

[24

11.0

13.1

11.6

14.1

1.2

1.01

[27

12.9

15.2

14.3

17.1

1.3

1.08

[30

15.0

17.4

17.1

20.3

1.41

1.15

1. m – расстояние приложения поперечной силы от поверхности бетона.

2. Класс бетона фундамента В12.5.

Для более высокого класса бетона предельные нагрузки Q увеличиваются в k = R пр /60 раз. Анкерные болты при этом должны быть дополнительно проверены на совместное действие N и Q .

3. Длина заделки ( l х и l у ) определяется от верхнего обреза фундамента.

1.420.3-36.03.0-1-118
УЗЕЛ 8.2.
ОПОРНЫЙ УЗЕЛ СРЕДНЕЙ ДВУХВЕТВЕВОЙ СТОЙКИ РАМЫ

Таблица 1

Переменные

Анкерный болт, dl , мм при пролете рамы L , м

15

18; 21

24; 30

М24

М30

М36

h 1

55

65

80

h 2

80

100

120

b 2

80

100

100

d 2

25

31

37

t пл

8

8

8

d 3

Ø36

Ø45

Ø54

а= b –2• r 1 ,

где r 1 – радиус гиба сечения ветви средней стойки;

b – ширина сечения ветви средней стойки.

1. Необозначенные катеты швов k f =1.2· t min , но не более 8 мм.

2. Толщину опорной пластины ( t оп ) см. табл. 2, л. 2.

3. Диаметр анкерных болтов определяется по табл. 1.

4. Толщину пластины принимать равной толщине стенки стойки t пл = t , но не менее 6 мм.

5. Противосдвиговые закладные элементы ставить только в опорных узлах стоек связевых блоков.

6. Определение сечений противосдвиговых элементов фундамента производится по табл. 3, документ -117, л. 2.

Таблица 2

ТОЛЩИНЫ ОПОРНЫХ ПЛАСТИН СРЕДНИХ ДВУХВЕТВЕВЫХ СТОЕК

Суммарное вертикальное усилие

ΣN ст , тс

Толщина опорной пластины t оп , мм в зависимости от высоты средней стойки Н ст , м

6<Н ст ≤8

8<Н ст ≤11

11<Н ст ≤15

h=180

h=200

N ст ≤55

-

-

-

16

55<N ст ≤65

16

65<N ст ≤75

75<N ст <85

85<N ст ≤95

16

95<N ст ≤105

105<N ст ≤115

16

115<N ст ≤125

125<N ст ≤135

18

18

18

18

135<N ст ≤145

145<N ст ≤155

155<N ст ≤165

20

165<N ст ≤175

20

20

20

175< N ст ≤185

185< N ст ≤195

1. Для опорных пластин применять сталь С255.

2. В табл. 2 величина h , мм - высота сечения ветви средней стойки.

1.420.3-36.03.0-1-119
УЗЕЛ 9.
ОПОРНЫЙ УЗЕЛ СТОЙКИ ФАХВЕРКА

Таблица 1

Параметры

Анкерный болт, dl

М20

М24

М30

М 36

a1

60

70

80

90

b1

45

55

65

80

b2

70

80

100

120

h1

70

80

100

100

d2

21

25

31

37

t пл

8

8

8

8

d 3

Ø30

Ø36

Ø45

Ø54

a=h–2•r 1 ,

где r 1 – радиус гиба сечения стойки.

1. Необозначенные катеты швов k f = 1.2· t min , но не более 8 мм.

2. Диаметр анкерных болтов ( d 1) и толщину опорной пластины ( t оп ) см. табл. 2 и табл. 3, л. 2.

3. Толщину пластины принимать равной толщине стенки стойки t p = t , но не менее 6 мм.

Таблица 2

ТАБЛИЦА АНКЕРНЫХ БОЛТОВ И ТОЛЩИН ОПОРНЫХ ПЛИТ ДЛЯ НЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА

Код горизонт, нагрузки

Ветровой район

Высота стоек фахверка, м

Н сф ≤6.0

6.0<Н сф ≤8.4

8.4<Н сф ≤10.8

10.8<Н сф ≤13.2

13.2<Н сф ≤16.0

СНЕГОВЫЕ РАЙОНЫ

I-VI

I-VI

I-VI

I-VI

I - II

III -IV

V-VI

1

I

t оп =16 мм
d 1=Ø24 мм

t оп =16 мм
d 1=Ø20 мм

t оп =16 мм
d 1=Ø24 мм

t оп =20 мм
d 1=Ø24 мм

t оп =20 мм
d 1=Ø24 мм

II , III

t оп =25 мм
d 1=Ø24 мм

2

IV

t оп =20 мм
d 1=Ø24 мм

t оп =25 мм
d 1=Ø30 мм

V

t оп =16 мм
d 1=Ø24 мм

t оп =25 мм
d 1=Ø24 мм

VI

t оп =20 мм
d 1=Ø24 мм

t оп =25 мм
d 1=Ø24 мм

t оп =25 мм
d 1=Ø30 мм

t оп =25 мм
d 1=Ø36 мм

VII

t оп =25 мм
d 1=Ø30 мм

Таблица 3

ТАБЛИЦА АНКЕРНЫХ БОЛТОВ И ТОЛЩИН ОПОРНЫХ ПЛИТ ДЛЯ САМОНЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА

Код горизонт, нагрузки

Ветровой район

Высота стоек фахверка, м

Н сф ≤6.0

6.0<Н сф ≤8.4

8.4<Н сф ≤10.8

10.8<Н сф ≤13.2

13.2<Н сф ≤16.0

t оп

d 1

t оп

d 1

t оп

d 1

t оп

d 1

t оп

d 1

1

I, II

16

020

16

020

16

020

20

020

20

024

III

024

030

2

IV, V

20

VI, VII

024

030

25

1. t оп – толщина опорной плиты.

d 1 – диаметр анкерного болта.

2. Диаметры анкерных болтов и толщины опорных плит для стоек фахверка определяются по таблицам 2 и 3 для стойки максимальной высоты и принимаются для всех стоек данного фахверка одинаковыми. Допускается принимать значения в соответствии с фактической высотой стоек фахверка и действующими на них нагрузками.

1.420.3-36.03.0-1-120
УЗЕЛ 10.1.
МОНТАЖНЫЙ СТЫК СРЕДНЕЙ ОДНОВЕТВЕВОЙ СТОЙКИ

СРЕДНЯЯ ОДНОВЕТВЕВАЯ СТОЙКА РАМЫ

1. Необозначенные катеты швов k f =1.2· t min , но не более 8 мм.

2. Соприкасающиеся поверхности фланцев не грунтовать. На монтаже соприкасающиеся поверхности фланцев очистить металлическими щетками.

3. ВПБ М24×90 исполнение ХЛ по ГОСТ 22353-77 сталь 40Х "Селект" по ГОСТ 4543-71. Осевое натяжение высокопрочных болтов фланцевых соединений - 24 тс. Контроль натяжения - по моменту закручивания.

4. Отметка монтажного стыка средней стойки, Н≤11.85 м.

1.420.3-36.03.0-1-121
УЗЕЛ 10.2.
МОНТАЖНЫЙ СТЫК СРЕДНЕЙ ДВУХВЕТВЕВОЙ СТОЙКИ

a1=h–2•r 1

b1=b–2•r 1 ,

где r 1 – радиус гиба сечения стойки;

h – высота сечения ветви средней стойки;

b – ширина сечения ветви средней стойки.

Необозначенные катеты швов k f =1.2· t min , но не более 8 мм.

1.420.3-36.03.0-1-122
УЗЕЛ 11.
СОПРЯЖЕНИЕ РИГЕЛЯ РАМЫ И КРАЙНЕЙ СТОЙКИ

1. Разрез 2-2 и примечания см. л. 2.

2. Крепление распорок см. на узле 21 докум. -133 .

3. Численные значения параметров см. табл. 1 и 2, л. 3.

4. R a – точность обработки поверхности отверстия в проушинах.

1. Катеты швов k f =1.2 t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. Сталь проушин С345-3 (для климатического района строительства I 1 – C 345-4).

3. Численные значения параметров ( t пр ) см. докум. -122, лист 3.

4. Размеры проушин на внутренней и внешней ветвях крайней стойки рамы выполняются одного размера.

5. Сборочные чертежи монтажных элементов M 1, Ш1, В1 см. л. 4.

6. Зазоры между проушинами ригеля и стойки должны быть симметрично заполнены монтажными прокладками. Толщину монтажных прокладок определить при разработке КМД. Для удобства монтажа одну из прокладок рекомендуется приварить до монтажа.

Таблица 1

ТОЛЩИНА ПРОУШИН И ДИАМЕТРЫ ВТУЛОК ДЛЯ СТОЕК ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ

ПРОЛЕТ, м

КОД ВЕРТИКАЛЬНОЙ НАГРУЗКИ

t пр , мм

D вт , мм

R , мм

r , мм

h 1 , мм

h 2 , мм

15.0

I-VI

12

64

110

34

150

100

18.0

I-IV

200

V, VI

14

21.0

I, II

12

III, IV

14

V, VI

16

72

38

250

120

24.0

I, II

12

64

34

100

III, IV

14

V, VI

16

72

38

120

30.0

I, II

64

34

100

III, IV

18

84

44

140

V,VI

20

Таблица 2

ТОЛЩИНА ПРОУШИН И ДИАМЕТРЫ ВТУЛОК ДЛЯ КРАЙНИХ СТОЕК МНОГОПРОЛЕТНЫХ РАМ

ПРОЛЕТ, м

КОД ВЕРТИКАЛЬНОЙ НАГРУЗКИ

t пр , мм

D вт , мм

R , мм

r , мм

h 1 , мм

h 2 , мм

18.0

I÷VI

12

64

110

34

200

100

21.0

I÷VI

24.0

I, II

72

38

250

120

III, VI

14

30.0

I÷V

16

VI

-

-

-

-

-

-

СБОРОЧНЫЙ ЧЕРТЕЖ

МУФТА M1

ШПИЛЬКА Ш1

ВТУЛКА В1

L 1= b н ( b в )+2• t пр ,

где b н ( b в ) – размер из плоскости наружной или внутренней ветви стойки рамы;

t пр – толщина проушин.

Требуемые механические характеристики для сталей втулок

- предел текучести σ 02 ≥3600 кгс/см2;

- относительное сужение, ψ≥40%;

- относительное удлинение, δ 05 ≥10%;

- твердость по Бринеллю НВ=160–250;

- ударная вязкость KCU , Дж/см2, при температуре Т, °С:

Таблица 3

Т, °С

–20°С

–40°С

–60°С

KCU

≥55

≥39

≥35

1. Численные значения D вт и t пр см. в табл. 1 и табл. 2.

2. Определить при разработке КМД.

3. Примеры сталей втулок, отвечающие приведенным в табл. 3 требованиям при применении термической обработки: 30Х, 35Х, 40Х, 45Х по ГОСТ 4543-71.

1.420.3-36.03.0-1-123
УЗЕЛ 12.1.
СОПРЯЖЕНИЕ РИГЕЛЯ РАМЫ И СРЕДНЕЙ ОДНОВЕТВЕВОЙ СТОЙКИ

ВАРИАНТ 1

1. Узел сопряжения средней стойки с ригелем может быть решен в двух вариантах в зависимости от высоты сечений ригеля ( h p ) и средней стойки ( h ст ). Выбор варианта производится по таблице на л. 2.

2. См. примечания с п.1 по п.5 на л. 2.

3. Крепление распорок см. узел 17, докум. -129.

ВАРИАНТ 2

1. Катеты швов k f = l .2· t min где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. Сталь проушин С345-3 (для климатического района строительства I 1 – С345-4).

3. Численные значения параметров см. табл 2, докум. -124.

4. Сборочные чертежи монтажных элементов M 1, Ш1, В1 см. докум. -122, л. 4.

5. R a – точность обработки поверхности отверстия в проушинах.

6. Зазоры между проушинами ригеля и стойки должны быть симметрично заполнены монтажными прокладками. Толщину монтажных прокладок определить при разработке КМД. Для удобства монтажа одну из прокладок рекомендуется приварить до монтажа.

7. Толщины добавочных пластин для сопряжения ригеля со средней стойкой по ВАРИАНТУ 2, определяются по таблице. Сталь добавочных пластин С345-3 (для климатического района строительства I 1 – C 345-4).

Высота сечения стойки h ст , мм

Высота сечения ригеля h p , мм

140

160

180

200

180

Вариант 1

Вариант 2

Вариант 2

-

t пл =10 мм

t пл =20 мм

200

-

Вариант 1

Вариант 2

Вариант 2

t пл =10 мм

t пл =20 мм

1.420.3-36.03.0-1-124
УЗЕЛ 12.2.
СОПРЯЖЕНИЕ РИГЕЛЯ РАМЫ И СРЕДНЕЙ ДВУХВЕТВЕВОЙ СТОЙКИ

ВАРИАНТ 1

1. Узел сопряжения средней двухветвевой стойки с ригелем может быть решен в двух вариантах в зависимости от высоты сечений ригеля ( h p ) и средней стойки ( h ст ). Выбор варианта производится по таблице 1.

2. См. прим. п.1 -п.5 на докум. -123, л. 2.

3. Крепление распорок см. на узле 21, докум. -133.

4. Толщины проушин и диаметров втулок для средних стоек см. табл. 2.

5. Заполнить на монтаже прокладками. Толщину прокладок определить при разработке КМД.

6. r 1 – радиус закругления гнутосварного профиля.

Таблица 1

Высота сечения стойки h ст , мм

Высота сечения ригеля h p , мм

140

160

180

200

180

Вариант 1

Вариант 2

Вариант 2

-

t пл =10 мм

t пл =20 мм

200

-

Вариант 1

Вариант 2

Вариант 2

t пл =10 мм

t пл =20 мм

ВАРИАНТ 2

Таблица 2

ТОЛЩИНА ПРОУШИН И ДИАМЕТРЫ ВТУЛОК ДЛЯ СРЕДНИХ СТОЕК РАМ

Усилие N вт , тс

t пр , мм

D вт ,мм

R , мм

г, мм

h 2 , мм

N вт ≤55

12

56

110

30

100

55< N вт ≤75

14

64

34

75< N вт ≤105

16

72

38

120

105< N вт ≤125

18

84

44

140

Усилие N вт определяется по формуле 4, докум. -045.

1. Узел сопряжения двухветвевой средней стойки с ригелем может быть решен в двух вариантах в зависимости от высоты сечений ригеля ( h p ) и средней стойки ( h ст ). Выбор варианта и t пл производится по табл. 1. докум. -124.

2. См. примечания п.1-п.5 на докум.-123, лист 2.

3. Крепление распорок см. на узле 21, докум. -133 .

4. Заполнить на монтаже прокладками. Толщину прокладок определить при разработке КМД.

5. r 1 – радиус закругления гнутосварного профиля.

1.420.3-36.03.0-1-125
УЗЕЛ 13.
ФЛАНЦЕВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ РАМЫ В ПРОЛЕТЕ

1. Катеты швов k f =1.2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. В том случае, если ширина раскоса меньше ширины пояса, вертикальные ребра в растянутом фланце можно не приваривать к раскосам.

3. t p =1.2• t , где t – толщина стенки пояса.

4. Толщины фланцев указаны в таблицах сортаментов ригелей рам.

1.420.3-36.03.0-1-126
УЗЕЛ 14.
ФЛАНЦЕВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ РАМЫ В КОНЬКЕ

1. Катеты швов k f = l .2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. Толщины фланцев указаны в таблицах сортаментов ригелей рам.

3. Вертикальную стойку ставить только в одном из коньковых элементов рамы.

1.420.3-36.03.0-1-127
УЗЕЛ 15.
КРЕПЛЕНИЕ РАСПОРКИ И ВЕРТИКАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ К СТОЙКЕ РАМЫ

1. Катеты швов k f =1.2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. Все неуказанные толщины 6 мм.

3. Определить при разработке чертежей КМД.

1.420.3-36.03.0-1-128
УЗЕЛ 16.
КРЕПЛЕНИЕ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ К РИГЕЛЮ РАМЫ

1. Катеты швов k f =1.2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. Уточнить при разработке чертежей КМД.

3. Крепление распорок (одно- и двухветвевых) выполнять по узлу 21 докум. -133.

1.420.3-36.03.0-1-129
УЗЕЛ 17.
КРЕПЛЕНИЕ РАСПОРОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ К РИГЕЛЮ РАМЫ

1. Все неуказанные толщины 6 мм.

2. Уточнить при разработке чертежей КМД.

3. Крепление распорок (одиночных и пространственных) выполнять по узлу 21 докум. -133.

4. Катеты швов k f =1.2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

1.420.3-36.03.0-1-130
УЗЕЛ 18.
ПРИМЫКАНИЕ ГИБКИХ РАСТЯЖЕК К НИЖНЕМУ ПОЯСУ РАМЫ

ВАРИАНТ 1

ВАРИАНТ 2

Код ветровой нагрузки

№ варианта

d 1

L 1

L2

b

h1

h 2

t 1

Прим.

1

Вариант 1

Ø20

45

40

120

40

36

8

Вариант 2

Ø20

45

40

100

40

36

6

2

Вариант 1

Ø24

55

50

120

50

45

8

Вариант 2

Ø24

55

50

100

50

45

6

1. Возможна замена гнутого профиля на сварной.

2. Гнутосварной профиль коробчатого сечения по ГОСТ 30245-03.

3. Размер " b " определяется из условия ( B –2 r 1 ), где r 1 – радиус закругления гнутосварного профиля.

4. Диаметры гибких растяжек принимать равными диаметрам вертикальных связей. Расчет вертикальных связей табл. 2 докум. -044 (при выборе двойных вертикальных связей ставить одинарную гибкую растяжку указанного сечения).

1.420.3-36.03.0-1-131
УЗЕЛ 19.
КРЕПЛЕНИЕ РАСПОРКИ К РИГЕЛЮ РАМЫ

1. Катеты швов k f =1.2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. Пластина для крепления горизонтальной связи (горизонтальная связь условно не показана).

3. Определить при разработке чертежей КМД.

4. Крепление распорок (одиночных и пространственных) выполнять по узлу 21 докум.-133.

1.420.3-36.03.0-1-132
УЗЕЛ 20.
КРЕПЛЕНИЕ РАСПОРКИ К РИГЕЛЮ РАМЫ

1. Катеты швов k f =1.2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. Пластина для крепления горизонтальной связи (горизонтальная связь условно не показана).

3. Крепление распорок (одиночных и пространственных) выполнять по узлу 21 докум. -133.

1.420.3-36.03.0-1-133
УЗЕЛ 21.
КРЕПЛЕНИЯ КОРОБЧАТОЙ РАСПОРКИ К ЭЛЕМЕНТАМ НЕСУЩЕЙ РАМЫ

ВАРИАНТ 1

(без накладки)

1. Вариант узла крепления распорки принимается по табл. 1 в зависимости от действующего в распорке усилия N расп .

2. Катеты швов k f =1.2· t min , где t min - минимальная толщина соединяемых элементов.

3. Диаметр болта определяется по табл. 2 в зависимости от N расп . N b = N расп •0,5

4. Гнутосварные трубы по ГОСТ 30245-03.

Таблица 1

Сечение распорки

t пл , мм

Предельное усилие на узел N расп , тс

Вариант 1

Вариант 2

□100×4

6

7.3

9.6

□120×4

10

12.2

16.4

□140×4

14

16.1

25.4

Таблица 2

Диаметр болта, мм

Предельно допустимое усилие на болт N b >, тс

класс прочности 5.8

класс прочности 8.8

Ø16

3.61

5.78

Ø20

5.65

9.04

Ø24

8.13

13.01

1.420.3-36.03.0-1-134
УЗЕЛ 22.
ОПИРАНИЕ ПРОГОНОВ ПОКРЫТИЯ НА РИГЕЛЬ РАМЫ.
ОПОРНЫЙ СТОЛИК ОПЗ

ОПОРНЫЙ СТОЛИК ОПЗ-1

ОПОРНЫЙ СТОЛИК ОПЗ-2

1. Опорный элемент может быть выполнен как гнутым, так и сварным.

2. Размеры a 1 и а2 см. докум. -061.

3. Размер h оп определить при разработке КМД.

4. Опорное ребро обварить по контуру.

1.420.3-36.03.0-1-135
УЗЕЛ 23.
ОПИРАНИЕ ПРОГОНОВ ПОКРЫТИЯ НА БАЛКУ ФАХВЕРКА

1. Определить при разработке КМД в зависимости от сортамента балок и стоек фахверка.

2. Привязки ( a 1, a 2,) и диаметры болтов ( d ) см. докум. -061.

3. Опорный столик ОПЗ-2 см. докум. -134.

1.420.3-36.03.0-1-136
УЗЕЛ 24.
СОПРЯЖЕНИЕ ПРОГОНОВ ПОКРЫТИЯ В КОНЬКЕ

1. Для уравновешивания скатной составляющей коньковые прогоны объединяются попарно специальными элементами с шагом не более 1 м.

2. Элемент для объединения прогонов покрытия не должен попадать в места опирания нижней гофры профлиста.

3. Привязка прогонов покрытия к коньку определяется при разработке чертежей КМД и зависит от осевой привязки рам "А"(А=0 или А=250, см. докум. -060).

1.420.3-36.03.0-1-137
УЗЛЫ 25, 26.
УЗЛЫ КРЕПЛЕНИЯ ТЯЖЕЙ К ПРОГОНАМ ПОКРЫТИЯ

1. Для уравновешивания скатной составляющей коньковые прогоны объединяются попарно специальными элементами с шагом не более 1 м.

2. Коньковые прогоны объединяются специальными элементами в местах крепления тяжей.

3. Элемент для объединения прогонов покрытия не должен попадать в места опирания нижней гофры профлиста.

4. Привязка прогонов покрытия к коньку определяется при разработке чертежей КМД и зависит от осевой привязки рам "А"(А=0 или А=250, см. докум. -060).

Длину резьбы у кровельных тяжей принимать равной 100 мм.

1.420.3-36.03.0-1-138
УЗЕЛ 27.
УГЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ БАЛКИ БШ

1. Катеты швов k f =1.2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. Угол определить при разработке КМД.

3. Сварной шов с полным проваром, зачистить.

1.420.3-36.03.0-1-139
УЗЕЛ 28.
КРЕПЛЕНИЕ ЗЕНИТНОГО ФОНАРЯ

Длину неразрезных прогонов, попадающих в зону зенитного фонаря, скорректировать в соответствии с узлом С.

1.420.3-36.03.0-1-140
УЗЕЛ 29.
РАМКА ПОД ДЕФЛЕКТОР ИЛИ КРЫШНОЙ ВЕНТИЛЯТОР

1. Размеры h 1 и h 2 определяются при КМД и зависят от толщины кровельного утеплителя. Кроме того, размер h 2 зависит от диаметра дефлектора или крышного вентилятора.

2. В горизонтальных элементах рамки ( L 75×5 и [10) выполнить отверстия для крепления дефлектора или крышного вентилятора. Диаметр и количество отверстий определяется по серии вентилятора или дефлектора.

1.420.3-36.03.0-1-141
УЗЕЛ 30.
КРЕПЛЕНИЕ СТЕНОВЫХ ПРОГОНОВ

1. Катеты швов k f =1.2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. Все неуказанные толщины 6 мм.

3. Размеры a 1, а2 и диаметр болтов см. таблицу.

4. Применяемая сталь С255 по ГОСТ 27772-88*.

Прогоны стеновые рядовые марки ПСР

Сечение прогона

Размеры, мм

Болт

Масса, кг

a 1

а2

Ø отв .

[12

100

40

15

М12×40.58

62,4

[14

85

50

73,8

[16

70

60

19

М16×40.58

85,2

гн.[120×60×3

100

40

15

М12×40.58

56,6

гн.[120×60×5

100

40

52,3

гн.[160×80×3

70

60

19

М16×40.58

43,2

гн.[160×80×4

70

60

57,5

гн.[160×80×5

70

60

71,2

1.420.3-36.03.0-1-142
УЗЕЛ 31.
КРЕПЛЕНИЕ СТЕНОВЫХ ПРОГОНОВ

1. Катеты швов k f =1.2· t min , где t min – минимальная толщина соединяемых элементов.

2. Все неуказанные толщины 6 мм.

3. Размеры a 1, а2 и диаметр болтов см. таблицу.

4. Применяемая сталь С255 по ГОСТ 27772-88.

Прогоны стеновые опорные марки ПСО

Сечение прогона

Размеры, мм

Болт

Масса, кг

a 1

а2

Øотв.

гн.□120×4

60

80

19

М16×40.58

88,4

гн.□140×4

60

80

103,9

гн.□140×5

60

80

127,6

гн.□160×5

60

80

146,8</