Указание Указания по применению технологии очистки воды на контактных осветлителях с использованием оптимальных режимов перемешивания коагулянта с водой

Мин и стерство жилищно-коммун ального хозяйс тв а РСФСР
Орден а Трудового Красного Зн амени
Академия коммун альн ого хоз яйст ва им. К.Д. Памфило ва

У тверж ден о
прика з ом Минис терст ва жилищн о-
коммунального хозяйст ва РСФСР
от 4 октября 1986 г. № 431

УКАЗАНИЯ
ПО ПРИМЕНЕНИЮ ТЕХНОЛОГИИ ОЧИСТКИ ВОДЫ
НА КОНТ АКТНЫХ ОСВ ЕТИТЕЛЯХ
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ОПТИМАЛЬНЫХ РЕЖИМОВ
ПЕРЕМЕШИВАНИЯ КОАГУЛЯНТА С ВОДОЙ

Отдел н аучно-технической информации АКХ

Москва 1986

Излож е н один из путей интенси фикац ии тех нологии контактного осветления воды - совершенствование проц есса перемеши вания реагентов с водой. Приведены данные для проекти рования устройств для распределения реагентов в оч ищаемой воде и ги дравлических смесителей коагулянта с в одой.

Указания разработаны НИИ ком м уналь ного водоснабж ения и оч истки воды АК Х им. К .Д. П амфил ова (кандидаты тех нических наук В.З . Мельц ер и Е.И. Ап ельци на) при участии МИСИ им. В .В . Куй быше ва (инж . Е.Ю. Рожд ествен ск ая) с учетом опыта эксплуатаци и водоочистной станц ии г. Мурманска. Предназначены для инженерного пе рсонала эксплуатационных, пу ско-н ал ад очны х и проектных органи заций водопроводного х озяйств а.

Замечания и пре дл ожени я по указаниям прос ьба направлять п о адре су: 123371 , Москва, Вол околамское шо ссе, 87 , НИИ К оммунального водо снабжени я и очи стки воды АКХ им. К.Д. Памфилова.

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1 . Очистка воды пове рхностных источни ков с высокой цветностью, низки м содержани ем взвес и и низко й температурой на прот яж ени и зн ачительной час ти года (озера, водохранилища, рек северных, с ев еро- западных и некотор ых други х районов стра ны) обычно осущ ествляется с п омощью конт актной коагуляц ии взвеси в фильтрующ ей среде. Увеличени е объе ма водоснабжени я из северных источн иков и зарегулирова ние рек приво дят ко все более широк ом у исполь зов анию кон тактно го осветления воды. Такая технология реали зу етс я при использов ании одноступ ен чаты х сх ем очис тки воды на контактных ос ветлителях и с хем двухступенчатого фильт ро вани я с контактн ыми п рефильт рами и фи льтрами.

2. Одни м и з путей инт енсифик ации те хнологи и контактного осветления является со вершенст во вание п роцесс а перемеши вания коагулянта с вод ой . При рассмотрении п роцесс а перемешивани я коагулянта с водой следует выделять две стадии: 1 ) смеши вани е коагулянта с водо й с ц елью его быс трого и равномерного распределени я в объ еме обрабатывае мой воды; 2 ) посл едующ ее интенсивное перемеши ван ие воды, спосо бствующ ее образованию зародыш ей хлопьев и влияющее на дальн ейш ее образование отложений в фильтрующей з агрузке.

3 . Обес печени е быстрого рас пределения коагулянт а в объеме обрабатываемой воды на первой с тади и п озв оляет получить э кономию коагулянта н а 10 - 20 % или добиться более выс окого эффекта очи стки воды при той же дозе коа гулянта. Это д ости гает ся путем полн ого и спользован ия промежуточны х продуктов ги дролиз а ко агулянта и уси ления процес са взаимн ой коагуляции п родуктов гид ролиза коагулянта и частиц загрязнени й.

4. Изме нен ие интенсив ности перемеши вания п осле в веден ия коагулянта в вод у на второ й стадии дает возмож ность воздействовать на физико-хими ческ ие св ойства образую щихся хлопь ев (раз мер, плотность, п рочность, способность к прилипанию), что приводит к повышении грязеемк ости филь трую щей загрузки и увеличен ию прод олжи тельности фильт роцикл а на 30 - 40 %. Оптимальн ая интен сивность п еремеши вани я зависи т от кач еств а обрабаты ваемой воды (мут ности, цв етности, температуры). Выбор и уточнение оптимальных режимов перем ешивани я следует пров одить экспериментально дл я каж дого конк рет ного водоисточника.

5 . Настоящие указ ания являются руководс твом для проектирования устройств , обеспечи вающи х распределение ре агенто в в обрабатываемой воде, и ги дравлических смеси те лей коагулянта с водой, устана влив аемых во вх одных камерах станций контактного осветления и двухсту пен чатого фильтрования.

6 . Указан ия сост ав лены на основе лабораторных и производс твенных экспериментов по определени ю оп ти мальных режимов пе рем ешив ани я к оагулянта с водой, а такж е испытаний разраб отанной те хнологи и в промышленных условиях. Рекомендуемы е у стройства могут быть применены как при строи тельстве новых, так и при реконструкц ии существующих водоочистных сооружений.

УСТРОЙСТВА ДЛЯ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ РЕАГЕНТОВ

7 . При обработке воды коагулянтами в схемах контактного осве тления требуется быстрое распределение раств ора ко агулянта в обрабатываемой воде для обеспечения оптимальных условий и споль зов ания продуктов ги дролиза алюминия .

8 . С це лью п овыш ения скорости расп редел ени я коагулянта (и при необ ходимости фл оку ля нта) рекоменду ется исп ользовать с пеци альн ые распределители (рис. 1), которые могут быть уст ан овлены в месте поступления воды в смеси тель из подающей трубы или из входной камеры (рис. 2). В последнем случае рекомендуется устанавливать распредели тель в проеме перегородки, создающем сужение п отока и повыш ение его турбулентности . Проем для установки распределителя должен быть рас положен в нижн ей части перегородки.

Рис. 1 . Трубчатый расп ре делитель ко агулянта:

1 - подв од раствора ко агулянта; 2 - штуце р дл я п рисоединений шланг а под ачи коагулянта; 3 - ц ен тральн ый бач ок; 4 - перфорированная трубка-луч ; 5 - от верстия

Рис. 2. Уст ановк а труб чатого распределителя ко агу лянта в перегородчатом или корплорном смесителе входной камере станции контактного осветления воды:

1 - распределитель коагулянта; 2 - штанга для подъема распределителя; 3 - подача коагулянта

9. Распределитель коагулянта состоит из центрального бачка со штуцером, на который надевается шланг для подачи коагулянта, и радиальных перфорированных трубок-лучей , имеющих торцевые заглушк и и отверстия, направленные перпендикуля рно движ ению потока воды (см. рис. 1).

10 . По тери н апора в проеме, где установлен распределит ел ь, рекомен дуется принимать равны м 15 см вод. с т.

11 . Распределители из перфорированных трубок не рекомендуется применять при обработке воды неос ветленным раст вором коагулянта.

12. Для вв едения растворов минеральных коагулянтов следует приме нять распределители из винипл асто вы х труб или нерж авеющей стали.

13 . Количество отверстий в распределит еле следует определять по расходу коагулянта и величине потери напора в распределителе 30 - 50 см вод. ст.

14 . Расход рас тво ра коагулян та Q К , подаваемого в смеситель, следует определять по формуле

                                                   ( 1 )

г д е ДК - доза коагулянта, г/м3 ; Q В - расход воды через сме с итель, м3 /с; C - кон ц ентра ция раствора к оагу лян та по массе, % ; γ - плотность раствора коагулянта конц ентрации C , г/с м3 .

Плотн о сть раство ра к оагу лянта при заданной его концен трац ии при нимают в соотве тствии со следую щими данными.

Концентрация раствора Al 2 ( SO 4 )3 по массе, %         Плотность раствора, г/м3

1 ................................................................... 1,009

2 ................................................................... 1,019

4 ................................................................... 1,04

6 ................................................................... 1,06

8 ................................................................... 1,083

10 ................................................................. 1,105

20 ................................................................. 1,226

15 . Расход раствора коагулянта q через одно отверсти е сле дует определять по форму ле

q = μω с м3 /с,                                                                (2 )

μ - к оэффицие нт расх ода, принимаемый равным 0 ,75 ; ω - площадь отверсти я, см2 ; h - за д анная поте ря напора в распредел ителе (см. п. 13).

Опр е деленные по формуле ( 2) величины расх одов раствора коагулянта через одно отверстие при по тере напора в распределителе 30 и 50 см прив едены в табл. 1. В э той же таблице указаны рекоме ндуемые диаметры лучей в зависимости от размера отверстий.

Табли ц а 1

Диаметр отверстия, мм

Расход раствора коагулянта через отверстие, см3

Диаметр луча, мм

п ри h = 30 см

п ри h = 50 см

3

12 ,8

16 ,6

15

4

22 ,8

29,5

20

5

35 ,6

46 ,1

25

6

51 ,3

66 ,4

32

16 . Количест во отверстий в рас пределителе ( при выбранном диаметре отверсти й) надлежит опре делять по формуле

n = Q К /q.                                                                           (3 )

Если n > 32 , следует увеличить диа метр отверстий и повторить расче т.

Д л я п редотвращ ени я засорения отверс тий в расп редели те ле при н едостаточном осветлении раств ора коаг улян та отверс тия диаметром 3 мм допускается принимать тольк о в тех случаях , когда расчетн ое з начение n ≤ 4 .

17 . В целях умень шения опасности засорен ия отверс тий после их с верлени я на лу чах св ерлом р асчетного д иа метра отве рстия должн ы быть раззенкованы так, чт обы их диа метр увеличивался о т внутренн ей к наружной по верхности луча.

18 . Количество лучей в распределителя выбирае тс я т аки м образом, чтоб ы на каждом луче было не более 3 - 4 отверстий . Количес тво лучей должно быть не более 8 .

19 . О тверстия на лучах распределителя должн ы бы ть расположе ны симме трично относ ительно оси потока обрабаты ваемо й воды, а на каждо м луча - симметрично относи тельно точки, отстоящ ей от центра распределителя на 0 ,25 D (где D - диаметр пода ющ ей трубы и ли ш ирина проема в перегоро дке).

Рас п оложение отверстий на луч ах распределителя следует выби рать в соответс твии с данными, п рив еденными ниже.

Количество отверстий на луче         Расстояние от центра распределителя до отверстия

1 ....................................................... 0 ,25 D

2 ....................................................... 0 ,2 D ; 0 ,3 D

3 ....................................................... 0,2 D ; 0,25 D ; 0 ,3 D

4 ....................................................... 0 ,16 D ; 0 ,22 D ; 0 ,28 D ; 0 ,34 D

20 . При устано вке рас пределителя должна быть предусмотрена возмож ность ег о и звлечен ия из воды для ревизии и прочистки без опорожнения смесителя. Для э того, например, может быть примене на установка рас предели теля с помощью с вин чи вающейс я из отдельных секц ий штанги. Следуе т также п редусм ат ривать возможность обратной промывки рас пределителя. П ро мы вку распределителя ре комендуется проводить обратным током воды с помощ ью с ифона, и спольз уя ш ланг, подающий рас твор коагулянта.

Пример 1 . Расс чи та ть распределитель к оагулянта п ри след ующи х условиях : произ води тельность ст анции Q = 100000 м3 /сут (1 ,16 м3 /с); макси мальн ая доза коагулянта 50 г/м3 (по Al 2 ( SO 4 )3); конце нт раци я рабоче го раст вора ко агу лянт а 5 %.

В с оответствии с рек ом ендац ия ми СНиП 2.04.02-84 следует пре дусмотреть два с месител я. Поэ тому расчетный расхо д обра батываемой воды со ставляет 0 ,58 м3 /с.

Расход ра с твора коагулянта , подавае мого в с месит ель:

При потере напора 50 см через одно отверстие диа метром 5 мм мож ет пройти расход 46 ,1 см3 /с (с м. табл. 1).

Необходи м ое количество отверстий диаметром 5 мм составит:

n = Q К /q = 552,4 : 46 ,1 = 12 .

Принимаем распределитель из 6 лучей с двумя отверстиями на каж дом луче. Диаметр луча 25 мм. Распределите ль следует установить в месте подвода трубопровода к сме сителю или в про еме перегородки при поступлении воды в с месит ель из вх одной камеры.

Прин и маем скорость дв ижения воды в п рое ме, в котором устанавлив ается распределит ель, равной 1 м/ с. То гда площадь сечения п роема равна 0 ,58 м2 , раз меры проема 0 ,76 × 0 ,76 мм. Отверсти я d = 5 мм на лучах долж ны быть рас положены на расстояниях 0 ,15 и 0 ,23 м от ц ент ра распре дели теля коагулянта.

При мен ьш ем расходе коагулянта потери напора в распредели теле умен ьш аются. Верх воронки для подачи раств ора к оагулянта в расп ределитель долж ен быть устан овлен на 0 ,7 м выше у ровня воды в смеси те ле, чтобы об есп ечить запа с нап ора в случае п риготовлени я раств ора коагулянта н есколько меньше й конц ент рации .

РЕЖИМ ПЕРЕМЕШИВАНИЯ КОАГУЛЯНТА С ВОДОЙ

21 . Для оценки и нтенсивн ости пере мешив ани я воды в сме сите лях и спользуется пон ятие сре днего гради ен та скорости G , который характери зует затраты энергии, расх одуе мой на единицу объема, перемешиваемой жидкости в едини цу времени:

                                                          ( 4 )

где W - затраты э нерги и и сме сител е, Вт·с; η - вя зкость воды, Па-с ; T - время п ре бы вания в оды в сме сите ле, с; V - объ ем смесите ля, м3 .

В е личина G , х арак теризуя интенсив ность перемешив ания, отража ет возможность контактов межд у соб ой частиц в объеме перемешиваемой в оды и разрушения образовавшихся хлопьев и поэтому вли яет на такие показатели хлопьев, как их плотнос ть, объемная концентрация и распределение по размеру. Не являясь исчерпываю щей харак тери стик ой режима пере мешивания, велич ина G мо ж ет быть успешно использована для ориентиров очного сопоставления ра боты различных смесите лей и для х аракте ристики режимов перемешивания в конк ретном смесителе .

22 . При кон тактном осветлении оптимальна я интенсивность быстрого перемешивани я коагулянта с водой (после его расп ределения в объеме оч ищаемой воды) зависит от качества обрабаты вае мо й воды и продолжительности перемешивания и находится в диапазоне значений среднего г ради ент а скорости 100 - 250 с-1 . Точное опреде ление оптимальных ре жимов пе ремеши вани я на стадии пр ое ктирования невозмож но. В связи с этим необходи мо пре дусматр ив ать возможнос ть регулирования интенсивнос ти перемешивания для подбора условий, соотве тствующи х наибольш ей эффективности очистки воды методом контактного осветле ния.

23 . Ре гулирование интенсивности перемеш ивания реа ге нта с водой может осущес твлять ся либо в мех анических смесите лях (меш алки с регулируемым эл ектроприводом), либо в гидравли че ск их смесите лях. Поскольку механи ческие смесители практи ческ и не испо льз уются на коммунальных водоп роводах, в настоящ их рекомендац иях при веден ы уто чн енны е данные по проектированию пе регород чатых см есит елей , ра сполагаемых во входны х каме рах с танции контактного осветле ни я. Большинс тво действую щих станций контактн ого осветлени я оборудовано смесит ел ями с дырч атыми перегородками. Ды рчаты е смесите ли не обе спечивают необходимых условий перемеши вания коагулянта с водой, поэтому они и сключены и з дейст вующего СНиП 2.04.02-84 и не и спольз уются при новом п роекти ров ании . При не обходи мости инт енсифик ации дейст вующи х сооружен ий реко менду ется переоборудовани е ды рчатых смеси те лей в перегородчатые.

24 . В гидравлических смесител ях велич ина зат рач иваемой на перемешива ние энергии определяется поте рей напора. Мощн ость N потока с расх о дом Q может быть опре делена по формуле

N = gρQH ,                                                                        ( 5 )

где g - ускоре н ие свободного пада ния, равное 9 ,8 м/с2; ρ - плотность воды, кг /м3 ( ρ = 1000 ); Q - расход воды, м3/с; H - п отеря напора в смесителе , м .

Так как N = W / T и V = QT , расчет среднего градиента скорости может быть произведен по фор м уле ( 6):

                                                          (6 )

При вычислении значения G по ф ормуле ( 6) сле дует учитывать изменение вяз кости воды при изменен ии ее температу ры . На рис. 3 п редставлен а номограм ма, составленная по формуле ( 6), с помощью к оторой можно опре делить величи ну G по заданным з на чени ям H и T в зависимости от температуры воды, а также велич и ну H , необходимую для обеспечен и я заданной вели чины G .

25 . Регулирование интенсивности пе ремеш ивания в гидравл ическом смесителе следует прои зводить путе м из менения вели чины потери напора в нем. Рек омен дуется п ри менение ги дра вли че ски х смеси те ле й с перегородк ами, имеющими проемы , которые обеспечивают вертикальн ое давле ние воды с поворотами на 180° (р ис. 4). Для осущес твл ения регулирования инт енсивности перемешивани я перего род чатые с месит ели дол жны быть снаб жены подвижными шиберами .

26 . П роект иро ван ие и реконст рук цию с мес ит ельны х уст ройст в перегородчатого т ип а сл еду ет вып олн ять в соот ветс твии с т реб овани ями СНиП 2.04.02-84 «Водосна бжение , н аружные сети и сооруже ния» с уч етом нижеизло женны х дополнит ельны х тре бований.

27 . Объем перегородчатого с меси теля с верт икальным дви жен ием воды рассчитывается исход я и з времени п ре бывания воды в нем 1 ,5 мин , при это м дл я возможности ре гули рован ия продолжительности см ешивания при сез онном и змен ении качества воды пре дусм атриваетс я ус тановка устройств а для ввода коагулянта не только в начале смесителя, но и в ег о середин е.

28 . Ширина к оридоров смесит еля и разм ер проемов в перегородках выбираю тся исходя из ск орости движения воды в смесителе , равной 0 ,4 - 0 ,6 м/с.

29 . Число перегородок следу ет прини мать равным 6 - 10 . При реконструкц ии смесителей, расс чи танных на время п ребывани я воды м ен ее 1 ,5 мин, к оли чество перегородок может быть п ринято меньшим, но не менее 3 .

30 . Потеря напора в проемах перегородчатого смесителя расс читывает ся с учетом суже ний и пов оротов п отока воды по формуле

h = 2 ,9υ2 /2g ,                                                                        (7 )

где υ - скорость дви жения воды в проеме, м/ с.

Р ис . 3 . Номограмма дл я оп ределения вели чины среднего г радиент а ско рости и необ ходимой потери напо ра

Рис . 4 . Конст рукци я п ерего родчатого смес ителя:

1 - перегородки с окн ами ; 2 - п одви жные ш ибера; 3 - трубч атый распред ели тел ь коагу лянта

31 . Шибера, перекры вающи е проемы в пе ре городках, должн ы обесп ечивать изменен ие потери напора в сме сит еле в пределах от 0 ,2 до 1 ,0 м вод. с т., что соо тветс тв ует ди апаз ону, в котором н ах одится опти мум условий смешен ия, опреде ляемый фильт рационными показателями работы конт актны х осветли телей . Вариант устройства ши беро в предс тавлен з а ри с. 5.

32 . Р асчет перего родчатого с меси теля с подви жными шиберами рекомен дуется п роизводить в сл едующ ем порядке:

по заданному ра с ходу во ды Q (м3 /мин ) и вре мени пребы вания воды в смесителе T о пр еделяют объем смеси теля

V = QT м3 ;

по определенной и з высотно й схемы с ооружени й вы соте слоя воды h ( м) во входной камере вычисляют площадь горизонтальн ого сечения смеси теля

F = V/h м 3 ;

по н омограмме на рис. 3 определяют не обходимую п оте рю напора в зи мний период для перемешивания к оагулян та с водой ис х одя из максимальной вели чины средне го градиен та скорости, равной 250 с-1 ;

задавая чи с ло, пере городок n , опред е ляют нео бходи мую п оте рю напора в одной перегородк е

H1 = H/n;

Рис. 5 . Пример устройс тва подв ижных ши беров :

1 - подви жн ый ш ибер; 2 - направл яющие ш велл ера; 3 - стопор для фик сации положени я ши бе ра

по формуле ( 7) о п ре делят максимальную скорост ь потока υмакс (м/ с) в проеме перего родк и при м акси мальном пере кры тии проемов ши берами

опред е ляют максим альную площадь п роема в пе рего родк е (соответствующую максимальн ому пере крытию шиберами )

f мин = Q / υ ;

определя ю т площадь одного от деления с месител я

f0 = F /(n + 1 ) м 2 ;

о п ределяю т скорос ть вертика льного д виж ения в оды в с месителе

υв = Q / f м/с;

определя ю т максимальную площ адь проема в п ерего родк е (соо тветствующую полному отк рытию проема) из услови я

f мин = Q / υ мин ;

п о ф ормуле ( 7) опре деляют потери напора в с меси теле при вод ном открытии проемов и по номо грамме (см. рис . 3) оце ни ваю т ве ли чин у среднего градиента скорос ти ;

подбирают г абарит ы смес ителя, пе регородок и ши беро в из условия, что бы расстоян ия между пе рего родк ами были не мен ее 0 ,7 м.

Пример 2 . Рас счи тать пе рего родчатый смеси тель для с танции контактн ого осветлени я про изводит ельностью 100000 м3 /сут (20 63 м3 /ч ).

В с оотве тствии с рекоме ндаци ями СНиП 2.04.02-84 с ле дует предусмотре ть не м енее двух смеси телей. Соответс твенн о рас четны й расход равен 1042 ,5 м3 /ч (34 ,7 м3/ми н = 0 ,58 м3 /с).

О б ъем смесителя V при времен и пребывания в нем воды T = 1 ,5 мин равен

V = QT = 34 ,7 × 1 ,5 = 52 ,05 м3 .

При высоте слоя воды в смес и теле h = 4 ,5 м (соответс твую щей с лою воды во вх одной камере) площадь смес ителя в план е F равна

F = V /h = 52 ,05 : 4 ,5 = 11 ,57 м 2 .

При значени и G = 250 с-1 , вре мени пребывания воды в смесителе 1 ,5 мин и температуре воды 0 ,1 °С (по номограмме на рис. 3) необх одимая величина потери напора в см ес ител е сос тави т 1 м.

При устано в ке в смесителе 7 перегородок н еобходи мая поте ря напора в одной перегородке сос тавит 0,143 м.

При ма к симальном перек рытии проема максимальн ая скорость потока воды в про еме

Минима л ьная площадь проем а с оставляе т

f мин = Q / υ макс = 0,58 : 0,98 = 0,59 м2.

Площадь одного отделения смесителя при количестве перегородок n = 7 составляет

f0 = F /(n + 1 ) = 11 ,57 /(7 + 1 ) = 1 ,45 м 2 .

С ко ро сть вертикального д вижени я воды между пере городками

υв = Q / f 0 = 0 ,58 : 1,45 = 0 ,4 м/ с,

что соответствует н ижнему пределу υмин = υв = 0 ,4 м/ с рекомендуемого ди апазона.

Максимальная площадь прое м а в перегородке

f макс = Q / υ = 0,58 : 0,4 = 1,45 м2.

Потер и напора в смеси теле при полн остью открыт ых проемах

H = n · 2,9 υ 2 мин /(2 g ) = 7 × 2,9·0,42/(2 × 9,8) = 0,16 м.

По номограмме н а рис. 3 устанавливаем, что этой величине потери напора при температуре воды 20 °С соо тветствует средний град иен т скорости 130 с-1 , а при температуре 0,1 °С - 100 с-1 , что соответствует ниж нему пределу рекомендуемого диапазона значений .

Есл и в летний пери од эта интен си вность перемешивания в каком-ли бо кон кретн ом слу чае окаж ет ся избыточн ой (что можн о заметить по сокращению п род олжите ль ности фильт роцикл а), то при с охр анении п олученн ого значения градиент а скорости целесоо бразно уменьшить время п ребывания воды в смес ителе, осуществив ввод коагулянта п еред четвертой перегородкой . Т аким образом, уменьшатся общи е затраты энергии на переме шив ан ие воды с коагулянтом.

Отделения см еси те ля можно расп ол ожи ть в дв а ряд а с поворотом по тока в че тв ертом отделении .

Рас п реде лители коагулянта следует ус тан ови ть на входе в оды в смеси тель и в проеме че твертой перегородки .

Ра сп ред елитель для вв ода фл окулянт а (п оли ак рил амид а или акти вной к ремнекисл оты ) следует установи ть на выходе воды из смесите ля.

Габариты проект и руе мого сме сителя следует приним ать из удобства комп оновки с вх одной каме рой, н апри мер, 4 ,8 × 2 ,4 м . Расстояние м еж ду перего родк ами 1 ,2 м. М аксимальный размер прое ма 1 ,2 × 1 ,2 м. Заглублен ие верха проемов в перего родка х под у ровень воды п рини маетс я 0 ,2 м.

33 . Дл я удобс тва про веден ия ре гули рован ия интенси вности смешен ия пу тем из менения положе нии ши бе ров над последними к оридо рами входных ка мер (в мес те устано вки смесителя) н е следует устанавли вать емкости с барабанными сетк ами или мик рофильт рами . Измен ение ве ртик альн ого положения шиберов осущ еств ляется с помощ ью кран- балки или та ли с фиксировани ем за данного их поло жения.

34 . С це лью исключени я корроз ии отдельных кон структи вных э леме нтов см есительных ус тройств п ерегородки и ш ибера вып олняю тся деревянными или из др угих неко рроди рующи х материал ов.

35 . П ри на ладке и эксплу ат ации очистных сооруж ений установлени е требуемого п оложения шиберов и опреде лен ие оптим альных условий п еремеши вания коа гулянта с водой в различны е периоды года при изменении качес тв а исх одной воды ( температу ры, мутности, цветн ости) реком ендуется проводить пут ем сопоставления продолжительности фильт роцикло в для двух контактных ос ветли теле й (или префиль тро в), распол ож енных в наи более близко й и наи более удален ной точках по отнош ению к смес ителю.

Определение п родолжите льнос ти фильт роцикл ов с ледует проводить п ос ле довательно при 3 - 4 положени ях п одв ижных пе ре городок, соотв етст вующих м ини мальному , максимальн ом у и п ромежут очны м открыти ям окон подвижным и пе регородками. По резу льт атам и спыт аний оп редел яетс я поло жени е шиберов, при котором дос ти гае тся максимальная продолж ите льность фильт роцикл а, после ч его ши бера фикси руются в этом полож ении.

Пример 3 . Опре делить оп ти мальны й режим перемешивания коагулянта с водой на дейс твующей ст анции к онтакт ного осветления в зимний и летний пе риоды года.

Стан ци я оборудованная перегоро дчатыми смес ителями с под вижными ши бе рами, описанными в при мере 1.

В к аждый из ук азанных пери одов года при постоянном каче стве в оды и дозе коагулян та, обеспе чивающей вып олн ени е н о рм ативо в ГОСТ 2874-82 по мутности и цв етн ости, оп ределены п ро должи тельно сти фильт роцикл ов при ч еты рех зн ач ен иях потерь напора в см есите ле (табл. 2).

Таб лиц а 2

Показатели качества исходной воды

Потеря напора в смесителе, м

Продолжительность фильтроцикла КО, ч

Ц, град.

М, мг/л

t , °С

Зим а

100

5

0,1

1

10

0 ,8

11

0 ,6

10

0 ,4

8

Лето

70

30

20

1

8

0 ,8

9

0 ,5

10

0 ,3

8

Р е зу льтаты н аблюдений п редс тавл ены т акж е на рис . 6. Как сл едует из г рафико в, мак сим альная продол жительност ь фильт роцикл а достига ется зимой при поте ре напора в смес ителе 0 ,8 м , летом - 0,5 м.

Рис. 6. Оп ределение оптимальной потери нап ора в смесителе (к п риме ру 3):

1 - зимний п ериод ; 2 - летний п ериод

СОДЕРЖАНИЕ

Общие положения . 1

Устройства для распределения реагентов . 2

Режим перемешивания коагулянта с водой . 5

Похожие документы